Фаркопф; 2 - ролик; 3 - прокладки из фторопласта; 4 - путь скольжения; 5 -перемещающаяся распорка; 6 - ось вращения; 7 - величина бокового сдвига
Требования к механизмам для надвижки пролетных строений
28. Грузоподъемность механизмов при монтаже пролетных строений методом продольной надвижки должна на 30 % превышать величину проектных усилий, требующихся для их подъема или перемещения. Конструкция механизмов, используемых для продольной надвижки, должна обеспечивать плавное, без рывков и перекосов, перемещение пролетных строений со скоростью, допускающей своевременную установку сменных фторопластовых прокладок или элементов контртела - не более 15 м/час.
29. Домкратные установки и лебедки, применяемые для надвижки пролетных строений, должны иметь предохранители (ограничители грузоподъемности), тарированные на давления (усилия), соответствующие расчетным значениям усилий, необходимым для различных стадий надвижки пролетных строений (балок).
30. Домкратные установки должны иметь:
- механические гидронасосы с опломбированными манометрами;
- централизованное управление, позволяющее регулировать режим работы каждого домкрата. Домкраты, используемые для перемещения балок, должны иметь гидровозврат.
Мощность насосных установок и конструкция домкратов, применяемых для перемещения балок, должны обеспечивать скорость рабочего хода поршня, равную 3 - 5 мм/сек. Скорость посадки поршня домкрата (гидровозврат) должна быть в 5 - 10 раз больше скорости рабочего хода.
31. Если перемещение пролетных строений производится несколькими электролебедками, то работа последних должна быть синхронизирована. Для обеспечения плавного трогания с места после долговременной выстойки пролетного строения на опорах скольжения рекомендуется использовать домкраты, а лебедки включать после начала перемещения пролетного строения.
|
|
|
32. При надвижке тянущими домкратами количество прядей арматуры, а также сечение троса при надвижке лебедками должны обеспечивать величину упругого удлинения прядей или полиспаста (при трогании с места) не более 15 см.
33. Механизмы, такелажные приспособления и грузоподъемные устройства устанавливают, испытывают и эксплуатируют в соответствии с указаниями Госгортехнадзора и требований СНиП III-А.11-70.
Технология надвижки
34. При постройке мостов методом продольной надвижки пролетные строения и опоры следует проектировать и изготавливать с учетом следующих конструктивных требований:
- нижние пояса стальных пролетных строений со сплошной стенкой должны иметь минимальное количество накладок, выступающих наружу;
- отклонение от плоскости нижней поверхности железобетонных блоков - балок не больше ±1 мм;
- сборку железобетонных балок производить и контролировать по поверхности нижнего пояса так, чтобы в стыках нижних поверхностей железобетонных балок не было уступов высотой более 2 мм.
|
|
|
Для исключения встречных уступов рекомендуется при сборке балок с бетонируемыми стыками торец каждого последующего блока устанавливать на 2 мм выше торца предыдущего.
35. Конструкция и отметки оголовков опор должны предусматривать возможность установки домкратов, необходимых для снятия нагрузки с опор скольжения и установки опорных частей, а также выборки прогиба консоли надвигаемого пролетного строения.
36. Конструкция опор должна обеспечивать возможность и простоту устройства подвесных подмостей, необходимых для размещения рабочих, обслуживающих устройства скольжения.
37. Пролетные строения надвигают тихоходными электролебедками, ручными лебедками или гидродомкратами.
Пятитонные лебедки с 6 - 8-кратным полиспастом рекомендуется применять при расчетном усилии надвижки до 20 - 30 тс. Для упрощения работ по запасовкам полиспаста лебедки располагают стационарно на сборочном плазу (рис. 7, а).
При усилии надвижки до 50 - 100 тс надвижку рекомендуется выполнять с помощью челночного устройства, которое располагают на устое или на промежуточной опоре. Толкающее усилие при этом передается балке снизу или сбоку (рис. 7, б, в). Для возвратно-поступательного перемещения в челночном устройстве рекомендуется применять домкраты тройного действия конструкции Союздорнии - Главстроймеханизации мощностью 230 - 350 тс. Эти же домкраты следует применять при перемещении балок упором в торец с использованием прядей, заанкеренных в устой или сборочный плаз (рис. 7, г)*.
|
|
|
* Ввиду большой трудоемкости не рекомендуется выполнять надвижку балок в торец с использованием вставок.
При использовании для перемещения балок лебедок или челночно работающих устройств рекомендуется балки перемещать вниз по уклону. Для увеличения коэффициента трения на плоскости элемента челночного устройства скольжения, контактирующегося с фрикционной резиновой прокладкой, устанавливают стальной лист с поверхностью, обработанной грубым наждаком в направлении, перпендикулярном оси надвижки.
Рис. 7. Способы надвижки пролетных строений с использованием лебедки (а), прядей и домкрата конструкции Союздорнии - Главстроймеханизации (б), челночно перемещающихся устройств скольжения (в, г, д): 1 - лебедка; 2 - домкрат конструкции Союздорнии - Главстроймеханизации; 3 - фрикционная прокладка; 4 - домкрат с гидровозвратом; 5 - подвижная опора скольжения; 6 - стальная рама; 7 - домкрат, крепящий стальную раму к пролетному строению; 8 - домкрат, совмещенный с опорой скольжения
|
|
|
38. При постройке мостов с высокими гибкими опорами (для исключения их работы на горизонтальные усилия, возникающие в них вследствие трения) усилие для надвижки пролетных строений прикладывают снизу домкратами, расположенными на сборочном плазу и опорах. При этом все домкраты должны иметь одинаковую площадь поршня, а насосные установки - одинаковую производительность (рис. 7, д).
39. При использовании для надвижки домкратов, применяемых для натяжения прядевой арматуры, в целях уменьшения потерь полезного хода поршня из-за упругого удлинения прядей следует применять пучки из прядей максимального сечения, а при перепасовке домкратов предварительно заклинивать их в анкере конусом.
40. Для уменьшения горизонтального усилия надвижки, воспринимаемого устоем или плазом, блоки пролетных строений на сборочном плазу рекомендуется опирать на путь скольжения через фторопластовые прокладки.
41. До начала сборки очередной секции пролетного строения нивелируют плаз и в случае необходимости подбивкой шпал выправляют положение рельс. До начала очередного этапа надвижки пролетного строения нивелируют опоры скольжения и в случае осадки опор постановкой прокладок обеспечивают проектное положение верха опор скольжения.
42. Промышленность поставляет фторопластовые прокладки толщиной 4,0 мм с допуском по толщине в пределах до ±1÷1,5 мм, поэтому перед применением они должны быть рассортированы так, чтобы их толщина на каждой опоре скольжения отличалась от средней не более чем на ±0,25 мм. Если из-за неровности нижней поверхности балки очередная прокладка вводится на опору скольжения с зазором или ее введение затруднено, то необходимо использовать соответственно прокладки большей или меньшей толщины, которые на каждой опоре должны располагаться отдельно от применяемых постоянно.
Сортируют фторопластовые прокладки и замеряют их толщину кондуктором (рис. 8).
Фторопластовые прокладки, имеющие по краям неодинаковую толщину, рекомендуется вводить в опоры скольжения более тонкой стороной.
Рис. 8. Схема кондуктора для замера толщины фторопластовых прокладок
43. На первой (по ходу надвижки) опоре скольжения по мере перемещения балок стальным метром замеряют величину уступов в стыках и записывают ее мелом на нижней поверхности балок. При наличии встречного уступа перед цифрой, указывающей его величину в мм, пишут букву "В". Уступы в стыках устраняют клиновидными стальными прокладками или набором стальных листов различной длины толщиной 1 мм, позволяющими разогнать уступ на длину, указываемую в проекте.
44. При непрерывной надвижке стальных балок со сплошной стенкой уступы, являющиеся следствием переменной толщины нижнего пояса, выравнивают дубовыми прокладками или прокладками из бакелизированной фанеры (см. рис. 1, а).
При циклической надвижке по мере изменения толщины нижнего пояса периодически изменяют высоту опор скольжения (см. рис. 1, б).
45. Фторопластовые прокладки должны быть чистыми. На опоре предусматривают места для складирования фторопластовых и фанерных прокладок или элементов контртела, вводимых в опору скольжения и извлекаемых из нее. Верх опор и настил подмостей должны быть чистыми во избежание попадания на фторопластовые прокладки пыли и грязи. На опоре должны быть "концы", необходимые для протирки фторопластовых прокладок и нанесения "смазки на их скользящую поверхность.
46. Для обеспечения затаскивания поверхность фторопластовых прокладок со стороны, противоположной контртелу, должна быть без смазки. Фанерные прокладки контактируют с фторопластовыми прокладками шпоном со слоями древесины, направленными поперек надвижки.
47. Горизонтальные и вертикальные усилия, передаваемые на опоры скольжения в процессе надвижки пролетных строений, контролируют, как правило, по деформациям резиновых слоистых опорных частей.
Рис. 9. Схема визуального контроля горизонтальных деформаций резиновых слоистых опорных частей: 1 - линейка; 2 - фиксатор перемещений; 3 - визир
Горизонтальные усилия, действующие на опоры, можно контролировать и по перемещению верха опор, а вертикальные усилия при наличии в составе опор скольжения плоских гидравлических домкратов - по манометру.
Для автоматического отключения электромоторов механизмов, применяемых для перемещения пролетных строений, используют конечные выключатели, схема установки которых показаны на рис. 2, б.
При контроле усилий по перемещению верха опоры конечные выключатели устанавливают на опорах и блокируют с упорами, закрепленными на проволоке диаметром 5 мм, которую анкеруют в устоях после натяжения лебедкой до напряжения 3000 - 4000 кгс/см2.
48. При визуальном контроле горизонтальные деформации резиновых слоистых опорных частей контролируют с точностью до 1 мм при помощи стальной линейки, снабженной фиксатором перемещений визира, а вертикальные - замеряют штангенциркулем с точностью до 0,2 мм по маркам, установленным в передней и задней части (по ходу надвижки) опор скольжения (рис. 9).
49. Для передачи на опору скольжения опорной реакции требуемой величины аванбек или пролетное строение поддомкрачивают усилием, равным расчетному, после чего обеспечивают силовое замыкание опоры скольжения и пролетного строения, которое рекомендуется выполнять подбивкой клиньев под столик с последующей установкой (взамен клиньев) стальных прокладок.
Расчет устройств скольжения
50. Устройство скольжения и мощность механизмов должны быть рассчитаны на действие постоянных и временных нагрузок и воздействий в соответствии с "Техническими условиями проектирования железнодорожных, автодорожных и городских мостов и труб" СН 200-62, "Техническими указаниями по применению в мостах опорных частей из полимерных материалов" ВСН 86-71 и действующими указаниями по проектированию вспомогательных конструкций и обустройств для производства мостостроительных работ с учетом следующих дополнений,
51. При расчете опор пролетных строений и устройств скольжения на усилия, возникающие при надвижке пролетных строений, необходимо учитывать возможное неравномерное распределение вертикальной опорной реакции между опорами скольжения.
Если пролетные строения или балки в створе осей опор опираются в процессе надвижки на две опоры скольжения, то каждая из них рассчитывается:
- при коробчатых балках - на 65 % опорной реакции;
- при сквозных стальных фермах - на 55 % опорной реакции.
52. Стенки стаканных шарниров рассчитывают на гидростатическое давление, равное расчетному нормальному напряжению в резиновых прокладках, с учетом горизонтальной силы трения, передающейся крышкой на стенки стаканов.
53. Боковые ограничители должны быть рассчитаны на усилие, перпендикулярное направлению движения балки, равное 10 % усилия, требующегося для продольной надвижки.
54. При определении усилий, действующих на устройства, предотвращающие самопроизвольное перемещение балок, коэффициент трения в опорах скольжения принимают равным 0,01.
55. Коэффициент условий работы надвигаемого пролетного строения и опор скольжения на опрокидывание должен быть не более 0,8.
56. Допускаемые горизонтальные и вертикальные деформации резиновых слоистых опорных частей - динамометров определяют в зависимости от величины усилий, передаваемых опорам при надвижке пролетных строений, а также температуры воздуха и марки резины (ее твердости) по методике, изложенной в ВСН 86-71.
57. Ввиду того, что при использовании средних величин модулей сдвига, приведенных в ВСН 86-71, из-за допустимого разброса твердости резины одной и той же марки действительный модуль сдвига резины и модуль упругости слоистой резиновой опорной части могут отличаться в пределах ±25 %, рекомендуется резиновые слоистые опорные части, используемые как динамометры, тарировать по методике, имитирующей конкретные условия надвижки. Целью тарировки является экспериментальное определение модуля сдвига резины.
Для определения модуля сдвига резины из слоистых опорных частей вырезают три образца (рис. 10) и на разрывной машине определяют зависимость величины сдвига от действующего усилия.
Модуль сдвига вычисляют по формуле
 ,
| (1) |
где Н - сила сдвига;
ΔН -приращение величины силы сдвига;
hp - средняя толщина слоя резины образцов;
F - суммарная площадь двух образцов;
δ - величина сдвига; замеряется после 10 - 20-минутной выдержки под нагрузкой.
Результаты, полученные при температуре +17÷20°С, допускается использовать при температурах от -10 до +30°C.
Если надвижку пролетных строений выполняют при температуре ниже -10°С, то при тарировке составляют график зависимости величины модуля сдвига резины от температуры с интервалом через 10°С.
Рис. 10. Образны, вырезанные из слоистой резиновой опорной частя для тарировки (а) и схема их испытания на сдвиг (б); 1 - стальная прокладка
58. При использовании устройств скольжения с расположением домкратов на каждой опоре (см. рис. 7, г) из-за возможной неравномерной работы домкратов, расположенных на разных опорах, рекомендуется проверять опоры расчетом на действие горизонтального усилия, равного 0,2 силы трения, определяемой по п. 62.
59. Реактивный момент, возникающий в стаканных опорных частях при подъемке или надвижке пролетных строений, определяют по формуле
 ,
| (2) |
где ψ - коэффициент, зависящий от величины расчетного угла поворота, принимают по рис. 11;
- модуль сдвига резины при температуре, соответствующей температуре надвижки пролетных строений (п. 4);
d - диаметр резиновой прокладки в плане;
60. Сечение уплотнительных шайб и прокладок в стыках шайб стаканных шарниров рассчитывают на давление резины qp, определяемое по формуле
 ,
| (3) |
где Vp - расчетное нормальное напряжение в резиновой прокладке;
Мр - реактивный момент;
Fр, Wp - площадь и момент сопротивления резиновой прокладки.
Рис. 11. Зависимость коэффициента ψ от tgγ.
61. Расчетное сопротивление фторопластовых прокладок при осевом и внецентренном сжатии в зависимости от температуры и условий работы принимают по таблице.
| Условия расположения фторопластовой прокладки | Сжатие осевое кгс/см2, при температуре, оС | Сжатие внецентренное, кгс/см2, при температуре, оС | ||
| < 0 | 0 + 30 | < 0 | 0 + 30 | |
| Прокладка расположена в выточке стального листа глубиной ≥ 2 мм и выступает над его поверхностью на 2 мм | 400 | 250 | 450 | 350 |
| Прокладка толщиной 4 мм расположена свободно на поверхности стального листа, обработанной наждаком, или на листе фанеры | 200 | 150 | 250 | 200 |
При расчете фторопластовых уплотнительных шайб расчетное сопротивление сдвигу принимают равным 60 кгс/см2.
62. При надвижке со скоростью до 4 - 5 мм/сек величины коэффициентов трения фторопласта-4 по стальному холоднокатаному или обработанному по 5 классу чистоты листу стали, покрытому лаком или эмалью (п. 6),принимают по рис. 12.
Расчетные нормальные сопротивления фрикционных резиновых прокладок принимают равными 20 кгс/см2; величину коэффициента трения фрикционных резиновых прокладок в челночных устройствах для надвижки принимают равной φ = 0,6.
Дата добавления: 2018-06-01; просмотров: 219; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!