Радиальные реакции опор от действия силы на консольной законцовке вала. 8.3.1. Плечо радиальной консольной силы Fк
8.3.1. Плечо радиальной консольной силы Fк
а)При установке на выходном валу звездочки конвейера или ведущей звездочки цепной передачи (см. рис. 7.1, 
для задания 2.1, рис. 7.2, для зада-ния 2.3, рис. 7.3, для задания 2.5) плечо 
консольной силы 
определяется как расстояние от опоры 2 до середины консольной законцовки вала:
· для заданий 2.1 и 2.5 по конструктивной схеме №1, мм:
, (8.31)
где 
– ширина 
кольца подшипника на выходном валу (см. раздел 6.1.3);
– высота крышки подшипникового узла (см. раздел 6.3, параметр 
для поз. 3);
мм – конструктивный размер выхода участка вала диаметром 
за пределы крышки подшипникового узла. Рекомендуется принимать таким, чтобы значение получилось целым числом;
– полная длина законцовки выходного вала (см. раздел 6.1.3, параметр 
на рис. 6.1, а или 6.2);
· для задания 2.3 по конструктивной схеме №3, мм:
,(8.32)
где – см. формулу (8.9) в разделе 8.2.2;
расшифровку остальных параметров см. выше.
б)При установке на выходном валу муфты МКД (см. рис. 7.4, для зада-ния 2.8) плечо консольной силы определяется как расстояние от опоры 2 до конца консольной законцовки вала, мм:
,(8.33)
где – см. формулу (8.23) в разделе8.2.4.
Расшифровку остальных параметров см. в разделе 8.3.1, а.
8.3.2 Определение радиальной консольной силы Fк
а)При установке на законцовке выходного вала звездочки конвейера(для задания 2.1) расчетную нагрузку определяем следующим образом:
|
|
|
· задаемся числом зубьев звездочки 
=27;
· задаемся, что приводная цепь будет роликовой однорядной с шагом:
t= 25,4 ммдля P 
6,5 кВт и 
620 Н∙м;
t= 31,75 ммдля 6,5 
P 9 кВт и 1000 Н∙м;
t= 38,1 ммдля9 
P 11 кВт и 1550 Н∙м;
· задаемся межосевым расстоянием цепной передачиа = 40∙t:
а = 40∙25,4 = 1016 мм = 1,016мдля t= 25,4 мм;
а = 40∙31,75 = 1270 мм = 1,27мдля t= 31,75 мм;
а = 40∙38,1 = 1524 мм = 1,524мдля t= 38,1 мм;
· находим окружную силу на звездочке, Н:
= 
, (8.34)
где 
– мощность на выходном валу, кВт (см. раздел 1.3, глава 1, часть 1);
– частота вращения выходного вала, об/мин (там же);
· определяем силу от провисания цепи, Н:
Ff= g∙Кf∙q∙а, (8.35)
гдеg= 9,81 м/с2 – ускорение свободного падения;
Кf= 6 – коэффициент, учитывающий горизонтальное положение цепи;
а – межосевое расстояние, м (см. выше в зависимости от шага цепи).
q – масса одного погонного метра однорядной цепи с шагом:
q= 2,6 кг/м для t = 25,4 мм;
q = 3,8 кг/м для t = 31,75 мм;
q= 5,5 кг/м дляt = 38,1 мм.
Таким образом,
|
|
|
Ff= 9,81∙ 6 ∙ 2,6 ∙ 1,016 = 155,5Н для t = 25,4 мм;
Ff= 9,81∙ 6 ∙ 3,8 ∙ 1,27 = 284Н для t = 31,75 мм;
Ff= 9,81∙ 6 ∙ 5,5 ∙ 1,524 = 493,5Н для t= 38,1 мм;
Расчетная нагрузка на вал, Н:
+ 2Ff. (8.36)
Полученное значение округляем в большую сторону до целого числа.
Таким образом 
.
б)При установке на законцовке выходного вала ведущей звездочки цеп-ной передачи (для заданий 2.3 и 2.5):
– см. раздел 4.7, глава 4, часть 1.
в)При установке на законцовке выходного вала соединительной муфты МКД ГОСТ 20720-93(для задания 2.8) расчетная нагрузка, Н:
,(8.37)
где 
– радиальная жесткость компенсирующей муфты при радиальном смещении валов, Н/мм [см.1,таблица7.1]: 
;(8.38)
– допускаемое радиальное смещение валов, мм (см. таблицу 8.1);
– номинальный крутящий момент, передаваемый муфтой, который определяется по таблице 8.1 в зависимости от диаметра концевой части выходного вала 
(см. раздел 6.1.3). Значение 
округляем в бόль-шую сторону до целого числа.
Таблица 8.1
| , Н·м
| , мм
|  , мм
| ,Н·м
| , мм
| , мм
|
| 400 | 0,5 | 40,45,50 | 1600 | 0,75 | 60,65,70,75,80,85 |
| 630 | 0,5 | 45,50,55,60 | 2500 | 0,9 | 70,75,80,85,90,95,100 |
| 1000 | 0,65 | 50,55,60,65,70 | 4000 | 0,9 | 80,85,90,95,100,105,110 |
Примечание. При выборе момента 
, т.е. выборе муфты МКД, должно быть выдержаносоотношение: 
, где 
– враща-ющий момент на выходном валу (см. раздел 1.3, глава 1, часть 1).
|
|
|
8.3.3. Реакции опор от силы Fк
а)При установке на выходном валу звездочки конвейера расчетная схема выполняется по рис. 7.1, 
для задания 2.1. Направление консольной силы совпадает с направлением радиальной силы 
на зубчатом колесе.
Реакции от силы , Н:
; 
; (8.39)
; 
. (8.40)
Проверка: 
. (8.41)
б)При установке на выходном валу ведущей звездочки цепной передачи расчетная схема выполняется по рис. 7.2, ддля задания 2.3 и по рис. 7.3, ддля задания 2.5:
· для задания 2.3 направление консольной силы совпадает с направле-нием окружной силы 
на червячном колесе.
Реакции от силы , Н:
; ; (8.42)
; . (8.43)
Проверка: . (8.44)
· для задания 2.5 направление консольной силы совпадает с направлением радиальной силы на зубчатом колесе.
Реакции от силы , Н:
; ; (8.45)
; . (8.46)
Проверка: . (8.47)
в)При установке на выходном валу муфты МКД расчетная схема выполняется по рис. 7.4, ддля задания 2.8. В дальнейших расчетах направления векторов реакций опор от действия консольной силы условно принимаем совпадающи-ми с направлениями векторов реакций от сил в зацеплении.
|
|
|
Реакции от силы , Н:
; ; (8.48)
; . (8.49)
Проверка: . (8.50)
8.4. Реакции опор для расчета подшипников:
Для задания 2.1 суммарные реакции опор:
; 
; 
. (8.51)
Для задания 2.3 суммарные реакции опор:
; 
; 
. (8.52)
Для задания 2.5 суммарные реакции опор:
; 
; 
.(8.53)
Для задания 2.8 суммарные реакции опор:
; 
; 
. (8.54)
Примечание. Силы 
для червячной передачи и 
для косозубой зубчатой передачи см. в разделе 8.1.
8.5. Эквивалентные нагрузки на подшипники:
(8.55)
где 
– коэффициент эквивалентности для типового режима нагружения II.
Для задания 2.3 по конструктивной схеме №3 и для задания 2.8 по конструктивной схеме№1 подшипники в опорах 1 и 2 установлены по схеме «враспор», при этом внешняя осеваясила направлена в сторону опоры 2. Поэтому 
.
Дальнейший расчет выполняется для более нагруженного подшипника опоры 2.
Дата добавления: 2018-02-28; просмотров: 755; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!