КАСАТЕЛЬНЫЕ И НОРМАЛИ ПРОФИЛЕЙ
В теории ВГМ (при анализе кинематики зацепления, расчете контактных нагрузок) важное значение имеет исследование свойств касательных и нормалей профилей РО.
Текущий угол наклона касательной к исходному профилю X (угол между положительными направлениями оси абсцисс и касательной к кривой, заданной в параметрической форме (4.12)) определяется следующим образом [68]:
(4.34)
где х', у' - производные по угловому параметру .
Поскольку касательные к скелету профиля (се = 0) и его эквидистанте параллельны и их наклон не зависит от коэффициента формы зуба, то
При изменении углового параметра т в пределах углового шага ( ) главное значение круговой функции (4.34) может быть как отрицательным (при х' < 0), так и положительным (при х' > 0).
Угол наклона к оси х (рис. 4.16) нормали первой ветви исходного профиля также может изменять знак:
а = > 0 при < 0;
(4.35)
а = < 0 при > 0.
Рис. 4.16. Углы наклона касательной и нормали точки циклоидального профиля ( < 0; > 0):
1- положительное направление касательной; 2 - положительное направление
нормали
После преобразований формул (4.35) можно получить общее выражение угла наклона нормали, справедливое для любой точки первой ветви профиля,
(4.36)
ск
Выражения производных х'ск, у'ск из-за их громоздкости
здесь не приводятся.
В идеальном гипоциклоидальном зацеплении ( = 0)
В центроидном идеальном гипоциклоидальном зацеплении (с0 = 1; = 0)
|
|
(4.38)
Таким образом, угол наклона нормали к исходному профилю зависит от углового параметра т и безразмерных параметров (z1,с0, ), но не зависит от размеров РО (е, rц):
Специальными точками являются вершины профиля (на границах углового шага и в середине интервала) и точки профиля, в которых угол наклона нормалей достигает экстремального значения.
На границах углового шага ( ) и в середине интервала ( ) независимо от безразмерных параметров
Исключением является центроидный профиль, угол наклона нормали в котором изменяется по линейному закону, а на границах углового шага
(4.39)
Общее выражение угла наклона нормали, справедливое для любой точки профиля ( ), можно получить из геометрии реечноциклоидального зацепления (см. § 4.1.2).
Рис. 4.17. Изменение угла наклона нормали исходного гипоциклоидального профиля при различных коэффициентах смещения ( 6; с0= 1,175
(4.40)
где - функции углового параметра т, определяемые зависимостями (4.9), (4.7).
Свойства нормалей исходного профиля обусловлены характером изменения его кривизны (см. § 4.1.3), т.е. нормали и кривизна профилей ВГМ - взаимосвязанные категории.
Точки с экстремальным значением а являются точками перегиба, в которых изменяется направление вогнутости кривой: здесь профиль расположен не по одну сторону касательной, а пересекает ее. В точке перегиба профиля ( ) радиус кривизны
|
|
(см. § 4.1.3).
В центроидном зацеплении точек перегиба профиля и соответственно экстремальных углов наклона нормали не существует.
В качестве примера на рис. 4.17 представлены графики зависимости угла наклона нормали к исходному гипоциклоидальному профилю (z1 = 6) от углового параметра т при различных значениях коэффициентов смещения. Видно, что ориентация нормалей к профилю изменяется более равномерно (меньше отклоняется от прямой у = - как у окружности) при положительном коэффициенте смещения . Коэффициент же внецентроидности с0 оказывает влияние на возможность перехода к отрицательным углам наклона нормали (как в случае = -1). Следовательно, плавная ориентация нормалей профилей обеспечивается при повышенных значениях коэффициентов с0 и .
КРИВИЗНА ПРОФИЛЕЙ
Исследование кривизны профилей рабочих органов проводится для определения:
условий обеспечения плавности профилей (отсутствия точек заострения и самопересечения);
радиусов кривизны профилей, необходимых при расчетах геометрии поверхностей и контактных напряжений РО.
|
|
Радиус кривизны параметрической кривой [68]
Поскольку исходный профильВГМ является эквидистантой его скелета (см. § 4.1.1), то
В общем случае профиля со смещением ( 0) выражение радиуса кривизны скелета рск получается довольно громоздким (но вполне пригодным для компьютера) и здесь не приводится.
Для идеального гипоциклоидального профиля ( )
В центроидном зацеплении
2z2>/2(l-cos z,x)
Рек = 2-z, (4-44)
Знак кривизны зависит от направления вогнутости кривой по отношению к нормали [68]. Положительный знак означает, что кривая вогнута в сторону положительного направления нормали (рис. 4.18).
На рис. 4.19 представлены графики изменения рск центроидного (с0 = 1) и внецентроидного (с0 = 1,175) гипоциклоидального профиля статора в пределах углового шага . Видно (см. рис. 4.19, а), что радиус кривизны нормальной гипоциклоиды (являющейся в данном случае скелетом статора) монотонно изменяется от 0 до максимума и снова достигает 0. Это означает, что на эквидистанте такого профиля, независимо от значения , имеются две точки, в которых = 0 и наблюдаются самопересечения (изломы). Исключение составляет гипоциклоида = 2, у которой и эквидистанта вырождается в прямую линию. Этот частный случай используется для профилирования статоров одновинтовых насосов Муано. Вместе с тем, несмотря на наличие изломов, некоторые фирмы (например, "Roper Pumps") вследствие простоты профилирования используют центроидное зацепление и для многозаходных ВГМ (рис. 4.20), обеспечивая плавность кривых шлифованием дефектных участков профиля.
|
|
Во внецентроидном профиле (см. рис. 4.19, б) в пределах углового шага имеются две точки перегиба, где радиус кривизны стремится к бесконечности, меняя свой знак. Гипоциклоидальный профиль статора имеет положительную кривизну (рск > > 0) на начальном и конечном интервалах углового шага. Смена знака кривизны в точке означает переход профиля из вогнутого в выпуклое состояние. На участке с отрицательной кривизной
Рис.4.18.К выбору знака кривизны циклоидального профиля(F-точка перегиба).
Рис. 4.19. Изменение радиуса кривизны "скелета" исходного гипоциклоидального профиля ( =10):
а - с0 = 1; 6 - с0 = 1,175
имеются максимум, находящийся в середине углового шага ( ),и два симметрично расположенных минимума. Граничным для данных и с0 является такое значение коэффициента формы зуба се, при котором кривая в точках минимумов касается горизонтали -се.
Анализируя выражение (4.42), можно определить угловые параметры особых точек исходного профиля [56, 94]:
Рис. 4.20. Профиль рабочих органов ВЗД фирмы "Roper Pumps" (i = 4:5; с0 =1; )
точки перегиба
(4.45)
точки с минимальным радиусом кривизны
при с0 < ;
при (4.46)
где - характерное значение коэффициента внецентроидности,
Значения для различных приведены ниже:
....... 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11
...... 1 1.25 1,40 1,50 1,57 1,63 1,67 1,70 1,73 1,75
В ВГМ с коэффициентом внецентроидности характер изменения радиуса кривизны отличается от показанного (см.
рис. 4.19). У таких профилей минимум расположен в середине углового шага, а максимума не существует (рис. 4.21).
Критическое сочетание между коэффициентами профиля ( ,с0, се), при котором сохраняется его плавность, можно определить, приравняв к нулю производную .
Граничное значение коэффициента формы зуба се равняется модулю минимального радиуса кривизны скелета и зависит от коэффициента внецентроидности:
при (4.47)
при
Пример профиля, подверженного самопересечению, показан на рис. 4.22.
Радиусы кривизны исходного профиля ( = 0) в вершинах впадин ( = 0) и выступов ( ) соответственно составляют
р1вп= ; (4.48)
(4.49)
Кривизна сопряженного профиляможет быть определена тремя способами [117]:
непосредственно по параметрическим уравнениям на основе (4.41);
по кривизне исходного профиля с помощью теоремы Эйлера -Савари;
по кривизне исходного профиля и параметров относительного движения контактной точки.
Известно, что уравнения сопряженного профиля сложнее, чем уравнения исходной кривой [94]. Поэтому определение кривизны сопряженного профиля без использования его параметрических уравнений более целесообразно.
По теореме Эйлера - Савари прямые, соединяющие центры центроид и центры кривизны сопряженных профилей, пересекаются в одной точке с линией, проведенной через точку касания центроид перпендикулярно к профильной нормали [117].
Пусть известны кинематическое отношение i = z2:z1; радиус кривизны исходного профиля p1 в точке К (рис. 4.23) с угловым параметром ; угол наклона нормали, проходящей через полюс зацепления Р (точку касания центроид колес). Относительно исходного положения полюс повернут на угол . Тогда, зная положение центра кривизны исходного профиля В1 графически можно определить координату центра кривизны сопряженного профиля В2. Точка А - общая точка Эйлера - Савари.
Из прямоугольных треугольников и получаем
где
Рис. 4.23. К расчету кривизны сопряженного профиля:
I - исходный профиль; К - точка касания; Р - полюс; F - точка перегиба
После преобразования (4.50) получим выражение радиуса кривизны сопряженного профиля:
(4.51)
где
Для вычисления р2 в точке с угловым параметром требуется определить расстояние до полюса РК и зависимость между угловыми параметрами и (см. § 4.1.1).
В идеальном зацеплении ( = 0) выражение (4.51) для выступа зуба ротора упрощается до известного вида
Для реечного зацепления радиус кривизны выступа сопряженного профиля ( = 0), строящегося по уравнениям (4.30), отличается от и с учетом (4.41) определяется как
(4.52)
Рис. 4.24. Зависимость радиуса кривизны выступа сопряженного профиля от числа заходов при различных коэффициентах внецентроидности ( =2,175)
При отсутствии смещения исходного профиля ( )
(4.53)
Наибольшее отличие р2выст от наблюдается при повышенных коэффициентах внецентроидности (рис. 4.24).
Невыполнение условия > р2выст является одним из признаков несовершенства реечноциклоидального зацепления, приводящего к повышенным механическим потерям и ухудшению пусковых свойств ВЗД. В связи с этим выводы, вытекающие из рис. 4.24, имеют важное практическое значение при проектировании РО ВЗД.
Расчет контактных напряжений (по Герцу) основан на понятии приведенного радиуса кривизнысопряженных поверхностей (см. § 4.2), который в свою очередь зависит от приведенного радиуса кривизны профилей в точке касания:
( 4.54)
где радиусы кривизны профилей берутся со своим знаком.
Наибольший интерес представляет исследование приведенного радиуса кривизны на контакте выступа зуба ротора (рис. 4.25, точки К и К2, К3) - наиболее нагруженном участке зацепления (в отличие от контакта впадин ротора с выпукло-вогнутым контактом зубьев (см. рис. 4.25, точка K4)).
Поскольку радиус кривизны выступа зуба ротора в идеальном циклоидальном зацеплении постоянен (р2 = гц), выражение (4.54) с учетом (4.43) можно представить в безразмерном виде 8 — 2977
Рис. 4.25. Типы контакта профилей РО:
- выпукло-выпуклый; - выпукло-вогнутый
Рис. 4.26. График изменения приведенного радиуса кривизны профилей
(t = 9:10; с0 = 1,175; се = 2,175)
(4.55)
Формулы (4.54), (4.55) справедливы на всем угловом периоде ( ), радиус кривизны скелета берется со своим знаком.
Приведенный радиус кривизны профилей минимален в фазе зацепления с угловым параметром (рис. 4.26).
В общем случае при расчете кривизны ВГМ необходимо учитывать и коэффициент смещения , который оказывает заметное влияние на кривизну профилей. У профилей с положительным смещением относительный радиус кривизны статора и приведенный радиус повышаются, что должно учитываться при оптимизации формы РО (см. § 7.2).
Дата добавления: 2018-02-18; просмотров: 846; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!