Матрицы концевых усилий, перемещений концевых сечений
И внутренней жёсткости типовых элементов плоских стержневых систем
| Расчётный случай
| С т р у к т у р а м а т р и ц |
М а т р и ц а Kj в н у т р е н н е й ж ё с т к о с т и э л е м е н т а | ||||||||||||||||||||||||
концевых усилий s j , k ( s j,S ) | перемещений концевых сечений aj , i ( от Zi = 1 ) | ||||||||||||||||||||||||||
l j ij = EIj / l j и iN , j = E А j / l j – погонные жёсткости j -го элемента (изгибная и продольная) Qbj ,… Nbj ,… Nej ,… Qej,… qbj,i
| общий | M bj,… Qbj,… Nbj,… Mej,… Qej,… Nej,… «…» = « k » или « S » | qbj,i v bj,i ubj,i qej,i v ej,i uej,i | ||||||||||||||||||||||||
частный Dl j = 0; Nbj = Nej |
M bj,… Qbj,… Mej,… Qej,… | qbj,i v bj,i qej,i v ej,i | |||||||||||||||||||||||||
Тип 2
l j Обозначения и правила знаков концевых усилий и перемещений концевых сечений – такие же, как для элемента типа 1, но qej , i и Mej ,… = 0 не описываются | общий | M bj,… Qbj,… Nbj,… Qej,… Nej,… | qbj,i v bj,i ubj,i v ej,i uej , i | ||||||||||||||||||||||||
частный Dl j = 0; Nbj = Nej | M bj,… Qbj,… Q ej,… | qbj,i v bj,i v ej,i |
|
|
Окончание таблицы 1.3
Тип 3 (безызгибный стержень при растяжении-сжатии) l j | общий | Nbj ,… Nej ,… | ubj , i uej , i | |||||||||||||||||||
частный Dl j = 0 (EAj = ) |
Стержень учитывается как линейная связь, при отсутствии температурных воздействий в число расчётных элементов системы не включается
| |||||||||||||||||||||
Тип 4 (поперечно нагруженный стержень)
l j | общий | Qbj ,… Nbj ,… Qej ,… Nej ,… | v bj,i ubj,i v ej,i uej,i | |||||||||||||||||||
частный Dl j = 0; Nbj = Nej | Qbj ,… Qej ,… | v bj , i v ej,i | ||||||||||||||||||||
38. Почему КУМП можно истолковывать как разрешающие уравнения задачи расчёта заданной системы (синтез статической, кинематической и физической сторон задачи)? (см. [ 5 ])
39. Как после вычисления основных неизвестных Z (решения КУМП) определяются искомые силовые факторы в заданной системе? (31)
Если перемещения Z1 , Z2 , …, Zn найдены правильно, то усилия в ОСМП могут считаться равными ( с допустимыми вычислительными погрешностями ) искомым усилиям в заданной рассчитываемой системе. Согласно принципу суперпозиции воздействий,
|
|
( 1.26 )
где Sk – усилия в k - м единичном состоянии ОСМП ( от Zk = 1 );
SS – усилия в ОСМП от заданных воздействий.
40. Матричные формулы для вычисления искомых силовых факторов:
А) в концевых сечениях элементов ОСМП; (39)
Искомые усилия в концевых сечениях элементов:
. ( 1.41 )
Заметим, что в ( 1.41 ) aZ = D – перемещения концевых сечений, вызванные действительными перемещениями узлов Z .
Подстановка выражений ( 1.40 ) в ( 1.41 ) даёт матричные формулы для определения усилий в концевых сечениях:
Частные случаи формул ( 1.42 ):
– при силовых воздействиях:
– при температурных воздействиях ( Fu = 0 ):
|
|
Б) в требуемом наборе (в т.ч. в произвольно назначенных
Сечениях). (39, 40)
Если требуется определить не концевые усилия S, а силовые факторы в специально назначенном наборе , то вместо
зависимостей ( 1.41 ) используется
( 1.46 )
|
|
где – силовые факторы в единичных состояниях и от за-
данных воздействий – в том же наборе, что и искомые .
При этом для вычисления получаются формулы
|
41. Сколько и каких (перечислить) исходных матриц необходимо составить для выполнения расчёта с результатами по вариантам (а) и (б) предыдущего вопроса? – самостоятельно.
42. Из каких частей (блоков) состоят матрицы S0 , a, K, SS , c, Fu? (34 – 39)
a = [ a1 a2 … ai … an ] – матрица перемещений концевых се-
|
где ai – вектор перемещений концевых сечений элементов, в i - м единичном состоянии ОСМП ( от единичного смещения i - й введённой связи, Zi = 1 ;
S0 = [ S1 S2 … Si … Sn ] – матрица усилий в концевых сечени-
ях элементов ОСМП во всех единич-
ных состояниях.
K – матрица внутренней жёсткости основной системы МП,
формируемая как блочная диагональная из матриц внут-
ренней жёсткости элементов ОСМП:
|
|
K = diag [ K1 K2 … Kj … Km ]
Порядок и структура матрицы Kj j - го элемента определяется его типом.
SS – матрица усилий в концевых сечениях элементов ОСМП
от заданных воздействий ( нагрузок, изменений темпе-
ратуры, смещений связей);
Sj,S – матрица концевых усилий j - го элемента ОСМП от за-
данных воздействий;
Вектор перемещений расчётных узлов с i и матрица узловых нагрузок Fu формируются из блоков, каждый из которых относится к определённому узлу:
( 1.34 )
где ct , i – вектор перемещений t - го узла в i - м единичном состо-
янии ОСМП;
Ft – матрица нагрузок в t - м узле;
для жёсткого узла плоской системы:
|
|
х , у – глобальные ( общие для всей системы ) оси координат;
для шарнирного узла не описываются qt , i и Mt .
43. Связь между матрицами S0, a, K . (36)
S0 = K a ,
44. Какую структуру (поблочно) и размеры (число строк и столбцов) имеют матрицы S0, a, K, SS , c и Fu? (34 – 39)
см.43
45. Как взаимно согласуются размеры и структура этих матриц?
(35)
Векторы ai , Sk и матрица SS имеют одинаковое число строк.
У вектора ci и матрицы Fu одинаковое число строк; количество столбцов Fu равно nV . Правила знаков для компонентов векторов ct , i и Ft см. на с. 61.
46. Какой смысл имеют компоненты i-го столбца матрицы а ? f-го столбца матрицы SS? (34, 35)
ai – вектор перемещений концевых сечений элементов, в i - м единичном состоянии ОСМП ,от единичного смещения i - й введённой связи, Zi = 1 ;
столбец SS, f – усилия f-го варианта воздействия
47. Какие характеристики элементов ОСМП используются при формировании матрицы внутренней жёсткости K? (16, 36 – 38)
Жесткостные характеристики и длина стержня ( погонные жёсткости j - го элемента)
48. Определить кинематическим методом rik и/или RiF ( i и k – по заданию ) в выбранной ОСМП. (50)
49. Что получается в результате выполнения следующих матричных операций (34 – 36, 39 – 40):
а)
б)
в)
г)
д) S0 = K a
е) r = a т S0
ж) r = aт K a .
з)
и)
к)
л) (МИНУС)
Формулы для определения усилий в концевых сечениях:
м)
н)
При силовых воздействиях:
р)
с)
т) – при температурных воздействиях ( Fu = 0 )
у) – при кинематических воздействиях ( Fu = 0 )
Силовые факторы в специально назначенном наборе:
о)
п)
Искомые усилия в концевых сечениях элементов:
50. Полная проверка результатов расчёта системы методом перемещений, её составные части. (32)
Полная проверка результатов расчёта деформируемой системы методом перемещений состоит из двух частей:
1) статическая проверка, заключающаяся в том, что при найденных значениях силовых факторов и заданных нагрузках выполняется контроль выполнения условий равновесия
а) узлов,
б) произвольно выделенных частей системы,
в) системы в целом;
|
51. Какая из частей полной проверки результатов расчёта – статическая или кинематическая – является главной и почему? (32)
В методе перемещений главной является статическая проверка, так как с её помощью контролируется выполнение исходного требования статической эквивалентности ОСМП и рассчитываемой системы ( см. стр. 20 ), а именно – обеспечения равновесия ОСМП при нулевых значениях реакций связей, введённых в расчётные узлы.
52. Содержание и приёмы статической проверки. Могут ли выполняться условия равновесия при наличии ошибок (каких?) в решении задачи? (32, 40, 74)
Статическая проверка, заключающаяся в том, что при найденных значениях силовых факторов и заданных нагрузках выполняется контроль выполнения условий равновесия
а) узлов,
б) произвольно выделенных частей системы,
в) системы в целом;
Статическая проверка заключается в определении матрицы реакций связей, введённых в расчётные узлы, по теореме о возможных работах концевых усилий и узловых нагрузок, с использованием найденных усилий S:
( 1.48 )
при этом если усилия S вычислены правильно, то все компоненты матрицы реакций, имеющей n строк и nV столбцов, должны быть равными нулю, то есть R = 0.
53. Сущность и техника выполнения кинематической проверки результатов расчёта методом перемещений.
(32, 76) В каком случае кинематическая проверка не нужна? (33)
Кинематическая ( деформационная ) проверка – вычисление перемещений, которые в заданной системе заведомо равны нулю ( по направлениям жёстких связей ).
Кинематическая ( деформационная ) проверка – выполняется с использованием статически определимой основной системы метода сил, в которой определяются суммарные единичные усилия от Х1 = 1, Х2 = 1, …, Х n = 1 ( рис. 2.29 ).
Рис. 2.29
Обобщённое перемещение по направлениям лишних связей, которое при отсутствии ошибок в результатах расчёта должно быть равным нулю, находим по формуле, получающейся из ( 1.30 ) как частный случай для рассматриваемой рамы с одной упругой опорной связью:
В случае расчёта методом перемещений статически определимой деформируемой системы кинематическая проверка результатов не выполняется, так как в системах без лишних связей условия совместности перемещений и кинематические граничные условия удовлетворяются автоматически.
54. Формулы кинематической проверки (универсальной и раздельной, в обычной и матричной формах) при силовых, температурных и кинематических воздействиях. (32, 40)
Для выполнения этой проверки используются усилия в выбранной вспомогательной ОСМС от единичного основного неизвестного метода сил Xi = 1. Перемещение по направлению i - й удалённой лишней связи, которое должно быть равным нулю, определяется как
( 1.28 )
где , , – соответственно внутренние усилия, реакции
упругих и смещаемых связей в ОСМС от Xi = 1;
S и Rj – найденные расчётом по методу перемещений
внутренние усилия и реакции упругих связей.
Наряду с частными ( раздельными ) проверками = 0 (?) ( i = ) может выполняться универсальная кинематическая проверка = 0 (?). Обобщённое перемещение по направлениям всех удалённых лишних связей
( 1.29 )
где , , – суммарные единичные силовые факторы в ОСМС от одновременно приложенных всех основных неизвестных X1 = 1, X2 = 1, …, = 1.
В общем случае деформации плоской системы при комбинированных воздействиях
|
55. Особенности расчёта деформируемых систем методом перемещений (см. [ 5 ]):
а) обусловленные характером воздействия (силовое, температурное, кинематическое);
б) для систем разных типов (балки, арки, рамы, фермы, комбинированные системы).
Дата добавления: 2020-12-12; просмотров: 101; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!