Перераспределение моментов под влиянием образования пластических шарниров в ригеле
Практический расчет заключается в уменьшении на 30% опорных моментов ригеля по схеме загружения 1+4. Эта схема характерна максимальными опорными моментами. Усилия в ригеле получены из расчета рам. Намечается образование пластических шарниров на опоре. К эпюре моментов схемы загружения 1+4 добавляют выравнивающую эпюру моментов так, чтобы уровнялись опорные моменты для удобства армирования опорного узла. Ординаты выравнивающей эпюры моментов:
кН·м;
кН·м;
кН·м;
кН·м.
Рис. 11.9. Эпюра моментов ригеля по схеме загружения 1+4
(для первого и второго пролетов)
Рис. 11.10. Выравнивающая эпюра моментов
Рис 11.11. Эпюра моментов после перераспределения усилий
Эпюры М и Q (1+2, 1+3, 1+4 перераспределенные) показаны на рис.11.12.
Определяем поперечные силы по перераспределенной эпюре изгибающих моментов 1+4. Для эпюры перераспределенных моментов 1+4:
Qлев,прав = (Мпр- Млев)/l ± (g+υ)/l .
Остальные усилия определяем для соответствующих точек по таблицам, полученным из расчета по программе Лира. По максимальным пролетным моментам и моментам по граням колонн подбирается продольная арматура.
Расчет прочности ригеля по сечениям, нормальным
К продольной оси
Расчет рекомендуется выполнять с использованием программы NormCAD.
Расстояние от равнодействующей усилий в арматуре S до грани сечения a = 6 см = 6 / 100 = 0,06 м;
|
|
|
Расстояние от равнодействующей усилий в арматуре S' до грани сечения a' = 6 см. Класс бетона – B40. Расчетное сопротивление бетона осевому сжатию Rb = 22 МПа. Прогрессирующее разрушение не рассматривается в данном расчете. Действие нагрузки - продолжительное. Коэффициент условия работы бетона, учитывающий длительность действия нагрузки: gb1 = 0,9. Конструкция бетонируется в горизонтальном положении.
Рабочая высота сечения: ho = h-a = 0,5-0,06 = 0,44 м.
Сечение в первом пролете: Изгибающий момент M =281 кНм=0,281 МН м; αm = M/(Rbbho2) = 0,281/(19,8·0,2·0,4 2) = 0,36652.
αr = 0,39. αm = 0,36652 < αr = 0,3.Сжатая арматура по расчету не требуется.
Требуемая площадь растянутой арматуры:
As = 19,8·0,2·0,44·(1- 
)/350 = 0,00237 м2 = 23,7 см2.
Коэффициент армирования: μs = As/(bho) 100 = 0,00237/(0,2·0,44) ·100 = 2,69318 %.
μs = 2,69318 % > μs,min = 0,1 % - условие выполнено.
Принимаем арматуру 4Æ28 А400 с площадью As=24,63 см2.
Сечение во втором пролете: Изгибающий момент М=245 кНм.
αm = M/(Rbbho2) = 0,245/(19,8·0,2·0,442) = 0,31956.
Сжатая арматура по расчету не требуется, так как αm = 0,31956 < αr = 0,39.
Требуемая площадь растянутой арматуры:
As = 19,8·0,2·0,44·(1- 
)/350 = 0,00196 м2 = 19,6 см2.
Коэффициент армирования:
μs = As/(bho)100 = 0,00196/(0,2·0,44)·100 = 2,22727 %.
μs = 2,22727 % > μs, min = 0,1 % - условие выполнено.
|
|
|
Принимаем арматуру 4Æ25 А400 с площадью As = 19,64 см2;
Сечение по грани крайней опоре: Изгибающий момент по грани крайней колонны М =240 кНм.
αm = M/(Rbbho2) = 0,24/(19,8·0,2·0,442) = 0,31304. По табл. 7.2 αr = 0,39.
Сжатая арматура по расчету не требуется, так как αm = 0,31304 < = αr = 0,39.
Требуемая площадь растянутой арматуры:
As = 19,8·0,2·0,44·(1- 
)/350 = 0,00191 м2 = 19,1 см2.
Коэффициент армирования:
μs = As/(bho)100 = 0,00191/(0,2·0,44)·100 = 2,17045 %.
μs = 2,17045 % > μs, min = 0,1 % - условие выполнено.
Принимаем арматуру 2Æ36 А400 с площадью As =20,36 см2.
Сечение по грани на средней опоре: Изгибающий момент M = 272,62 кНм = 0,27262 МН м; αm = M/(Rb·b·ho2) = 0,27262/(19,8·0,2· 0,442) = 0,3556.
Сжатая арматура по расчету не требуется, так как αm = 0,3556 < = αr = 0,39.
Требуемая площадь растянутой арматуры:
As = 19,8·0,2·0,44·(1- 
)/350 = 0,00227 м2 = 22,7 см2.
Коэффициент армирования:
μs = As/(bho)100 = 0,00227/(0,2·0,44)·100 = 2,57955 %.
μs = 2,57955 % > μs, min = 0,1 % - условие выполнено.
Принимаем арматуру 2Æ40 А400 с площадью As = 25,13 см2.
Дата добавления: 2019-09-13; просмотров: 387; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!