Машин переменного тока на напряжение до 660 В

⇐ ПредыдущаяСтр 3 из 3

Класс нагревостойкости B нормального и усиленно-влагостойкого исполнения

Часть обмотки

Позиция

Материал

Количество слоев

Толщина изоляции, мм

Наименование

Марка

Толщина, мм

по ширине

по высоте

по ширине

по высоте

Пазовая

Витковая изоляция*

—

Стеклянная лента

ЛЭС

0,1

1 слой вразбежку

0,2

Микафолий

МФГ

0,2

3,5 оборота

1,4

Двусторонняя толщина изоляции пазовой части катушки

—

1,6

Электронит

—

0,2

0,4

0,6

То же

—

0,5

—

0,5

Лакостекломиканит

ГФГС-ЛСБ

0,5

—

0,5

Текстолит

—

0,5

Допуск на укладку

0,5

—

0,3

0,5

Всего на паз (без клина и витковой изоляции)

—

2,3

5,8

Лобовая

Микалента

ЛФЧ-11

0,17

2 слоя вполнахлеста

1,4

Стеклянная лента

ЛЭС

0,10

2 слой вполнахлеста

0,4

То же

ЛЭС

0,10

1 слой вразбежку

0,2

Разбухание изоляции от пропитки

—

0,5

Двусторонняя толщина изоляции лобовой части катушки

—

2,5

Класс нагревостойкости B тропического исполнения, классы нагревостойкости F и H всех исполнений

Часть обмотки

Позиция

Материал

Число слоев

Толщина изоляции, мм

Наименование

Марка для класса нагревостойкости

Толщина, мм

по ширине

по

высоте

по ширине

по высоте

Пазовая (то же, что для класса нагрево-стойкости B нормально-го исполне- ния)

Витковая изоляция *

Стеклянная лента

ЛЭС

0,2

1 слой вразбежку

0,2

Стекло-

микафолий

СМФГ

МФП-Т

СМФК

0,2

3,5 оборота

1,4

Двусторонняя толщина изоляции пазовой части катушки

1,6

Стеклолако-

ткань

ЛСБ

ЛСК

0,15

0,3

0,45

Стеклотекстолит

СТ

СТЭФ

СТК-41

0,5

—

0,5

Лакостекломика-нит

ГФГС-ЛСБ

ГФПС-ЛСП

ГФКС-ЛСК

0,5

—

0,5

Стеклотекстолит

СТ

СТЭФ

СТК-41

0,5

—

0,5

Допуск на укладку

0,3

0,5

Всего на паз (без клина и витковой изоляции)

2,2

5,7

Стекломикалента

С2ЛФГ

ЛС2ФК

0,17

2 слоя вполнахлеста

1,4

Стеклянная лента

ЛЭС

0,10

1 слой вполнахлеста

0,4

То же

ЛЭС

0,10

1 слой вразбежку

0,2

Лобовая (то же, что для класса нагрево-стойкости B нормально-го исполне- ния)

Разбухание изоляции от пропитки

0,5

Двусторонняя толщина изоляции лобовой части катушки

2,5

* В качестве витковой изоляции в обмотках с изоляцией класса нагревостойкости В применяют прокладки из гибкого миканита ФГФЧО, в обмотках с изоляцией класса нагревостойкости F — из гибкого стекломиканита Г₂ФЭ1, в обмотках с изоляцией класса нагревостойкости H — из гибкого стекломиканита Г₂ФК11. Толщина прокладок 0,2—0,25 мм.

Полукатушки при изготовлении обмоток наматывают попарно из прямоугольных проводов марок ПЭВП (классы нагревостойкости A и Е), ПЭТВП (класс нагревостойкости В) и ПЭТП-155 (класс нагревостойкости F).

В пазовой части дополнительную витковую изоляцию не устанавливают, так как двойной слой проводниковой изоляции обмоточных проводов этих марок обеспечивает достаточную надежность изоляции между витками обмотки.

В лобовых частях устанавливают прокладки между первыми тремя витками каждой полукатушки, так как эти витки испытывают большое относительное удлинение от растягивающих усилий при их намотке, которое может привести к снижению прочности проводниковой изоляции или к ее повреждению.

После намотки витки полукатушек для предохранения от рассыпания проклеивают лаком (обволакивают) и скрепляют по длине пазовой части телефонной (при классе нагревостойкости В) или фенилоновой (при классе нагревостойкости F) бумагой и опрессовывают [2].

Стержневые обмотки статоров. Отдельным элементом стержневой обмотки является не катушка, а стержень. Стержни укладывают в пазы поочередно и только после укладки соединяют между собой в лобовых частях, образуя витки обмотки. Стержневая обмотка выполняется петлевой или волновой. В зависимости от этого меняется направление отгиба лобовых частей стержня. С точки зрения электромагнитного расчета, стержневая обмотка идентична катушечной с одним витком в каждой катушке, но имеет ряд особенностей, обусловленных тем, что в двухслойной стержневой обмотке число эффективных проводников в пазу всегда равно двум ( = 2). При этом течение стержня может быть значительно большим, чем сечение эффективного проводника в обмотке с многовитковыми катушками. В то же время число витков в фазе такой обмотки ( — число фаз, — число пазов, а — число параллельных ветвей) и в трехфазных машинах не может быть более /3. Эти особенности (большое сечение эффективного проводника и малое число витков в фазе) определяют область применения стержневых обмоток — это статорные обмотки крупных электрических машин.

Стержневую обмотку применяют, в основном, в статорах мощных синхронных турбо- и гидрогенераторов, однако необходимость ее выполнения может возникнуть и при проектировании синхронных или асинхронных машин мощностью в несколько тысяч киловатт, т. е. в машинах с большими номинальными токами и большим магнитным потоком.

В обмотках статоров машин переменного тока протекает ток промышленной частоты, поэтому для уменьшения потерь на вихревые токи стержни выполняют не из массивных медных шин, а из многих изолированных между собой параллельных проводников, которые называют элементарными (рис. 3.9). Площадь поперечного сечения каждого элементарного проводника не должна превышать 17...20 мм². Суммарное сечение всех элементарных проводников, составляющих один стержень, равно сечению эффективного проводника.

Рис. 3.9. Стержни обмотки в пазах статора:

1 — прокладки на дне паза; 2 — корпусная изоляция в стержне;

3 — элементарные проводники; 4 — пазовый клин;

5 — прокладка под клин; 6 — зубец статора;

7 — проводниковая изоляция элементарных проводников;

8 — стержни обмотки; 9 — прокладка между стержнями;

10 — прокладка между столбиками обмотки

Для уменьшения действия эффекта вытеснения тока элементарные проводники при сборке стержня переплетают между собой определенным образом так, чтобы каждый из них на протяжении пазовой части занимал попеременно все возможные положения по высоте стержня. Такое переплетение называют транспозицией [2, 6, 16].

Таблица 3.8. Непрерывная термореактивная изоляция классов нагревостойкости B и F обмоток статоров машин переменного тока на напряжение до 660 В

Часть обмотки	Позиция	Назначение изоляции	Материал			Число слоев	Двусторонняя толщина, мм, при числе проводников
			Наименование	Марка	Толщина, мм		по ширине			по высоте
			Наименование	Марка	Толщина, мм		1	2	2		3	4	5	6
Пазовая	1	Витковая	Стеклянная лента (пропитанная в лаке ПЭ-933)	ЛЭС	0,1	1 слой вполнахлеста	0,45	0,45	0,9		1,35	1,8	2,25	2,7
			Разбухание изоляции от промазки лаком				0,05	0,1	0,1		0,15	0,20	0,25	0,3
	2	Корпусная	Стеклослюдинитовая лента	ЛСП-7	0,13	4 слоя вполнахлеста	2,08	2,08	2,08		2,08	2,08	2,08	2,08
	3	Покровная	Стеклянная лента (пропитанная в лаке ПЭ-933)	ЛЭС	0,2	1 слой вполнахлеста	0,45	0,45	0,45		0,45	0,45	0,45	0,45
			Всегоизоляции в катушке				3,03	3,08	3,53		4,03	4,53	5,03	5,53
	4	Прокладка	Стеклотекстолит	СТЭФ-1	0,5	1	—	—	0,5		0,5	0,5	0,5	0,5
	5	То же	То же	СТЭФ-1	1,0	1	—	—	1,0		1,0	1,0	1,0	1,0
	6	«	«	СТЭФ-1	0,5	1	—	—	0,5		0,5	0,5	0,5	0,5
			Допуск на укладку				0,2	0,2	—		—	—	—	—
			Всего изоляции в пазу				3,23	3,28	9,06		10,06	11,06	12,06	13,06
Лобовая	1	Витковая	Стеклянная лента (пропитанная в лаке ПЭ-933)	ЛЭС	0,1	1 слой вполнахлеста	0,45	0,45	0,9		1,35	1,8	2,25	2,7
			Разбухание изоляции				0,05	0,1	0,1		0,15	0,2	0,15	0,3
	7	Корпусная	Стеклослюдинитовая лента	ЛС-ПЭ-934-ТП	0,13	3 слоя вполнахлеста	1,56	1,56	1,56		1,56	1,56	1,56	1,56
	8	Покровная	Стеклянная лента (пропитанная в лаке ПЭ-933)	ЛЭС	0,2	2 слоя впритык	0,9	0,9	0,9		0,9	0,9	0,9	0,9
			Всего изоляции в лобовых частях				2,96	3,01	3,46		3,96	4,46	4,96	5,46

В стержневых обмотках статоров машин высокого напряжения (см. рис. 3.9) корпусную изоляцию выполняют непрерывной и пропитывают в эпоксидных (класс нагревостойкости B) или битумных (класс нагревостойкости E) компаундах. Она имеет все отличительные свойства непрерывной компаундированной изоляции катушечной обмотки машин высокого напряжения, рассмотренные выше.

Особенностью конструкции изоляции высокого напряжения стержневых обмоток статоров машин переменного тока является отсутствие специальной витковой изоляции, так как при двух эффективных проводниках в пазу между ними находятся два слоя корпусной изоляции стержней. Это в значительной степени увеличивает надежность стержневых обмоток по сравнению с катушечными. Элементарные проводники стержней изготовляют из обмоточного провода марки ПСД и ПСДК.

Для того чтобы иметь возможность произвести транспозицию элементарных проводников, их размещают в стержне в два столбика, между которыми располагают вертикальную прокладку из прочного в механическом отношении изоляционного материала (см. рис. 3.9) [2].

3.3. ОБМОТКИ РОТОРОВ АСИНХРОННЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ

Обмотки фазных роторов асинхронных двигателей.В зависимости от мощности машины обмотки фазных роторов асинхронных двигателей выполняют из круглого или прямоугольного изолированного обмоточного провода, из неизолированной прямоугольной медной проволоки или из медных шин.

Обмотки из круглого провода применяют в роторах двигателей небольшой мощности. Они имеют такую же конструкцию и изоляцию, как и аналогичные обмотки статора.

Таблица 3.9. Изоляция обмоток машин переменного тока с полуоткрытыми прямоугольными пазами на напряжение до 660 В

Часть обмотки	Позиция	Материал				Число слоев	Двусторонняя толщина изоляции, мм
		Наименование, марка			Толщина, мм		по ширине	по высоте
		Класс нагревостойкости
		B	F	H
Пазовая	1	Обволакивающее покрытие			0,05	1	0,2	0,2
	2	Бумага телефонная. Бумага фенилоновая лакированная бакелизированная			0,09	1,5 оборота	0,6	0,6
	3	Лакотканеслюдопласт
		ГИТ-ЛСБ-ЛСЛ	ГИП-ЛСП-ЛСЛ	ГИК-ЛСК-ЛСЛ	0,55	1	1,1	1,1
		Стеклотекстолит
	4	СТ	СТЭФ	СТК	1,0	1	—	1,0
	5	СТ	СТЭФ	СТК	0,5	1	—	0,5
		СТ	СТЭФ	СТК	0,5	1	—	0,5
		Допуск на укладку			—	—	0,3	0,6
		Общая толщина изоляции в пазу (без витковой и без клина)			—	—	2,2	4,5
Лобовая
Полукатушки группы:		Скрепляющий бандаж из ленты стеклянной ЛЭС шириной 20 мм в двух местах			0,1	2,5 оборота	0,5	0,5
крайние	1	Обволакивающее покрытие			0,05	1	0,1	0,1
крайние	7	Стеклолакоткань
		ЛСБ-105/120	ЛСП-130/155	ЛСК-155/180	0,15	1 вполнахлеста	0,6	0,6
	8	Стеклянная лента ЛЭС			0,1	1 вполнахлеста	0,4	0,4
		Общая толщина изоляции полукатушки (без витковой)					1,6	1,6
		Скрепляющий бандаж из ленты стеклянной ЛЭС шириной 20 мм в трех местах			0,1	2,5 оборота	0,5	0,5
средние	1	Обволакивающее покрытие			0,05	1	0,1	0,1
средние		Общая толщина изоляции полукатушки (без витковой)			—	—	0,6	0,6

Обмотки роторов из прямоугольного обмоточного провода выполняют в двигателях мощностью до 100 кВт. Предварительно намотанные, растянутые и отрихтованные катушки укладывают в открытые прямоугольные пазы ротора. Конструкция пазовой изоляции (табл. 3.10) такая же, как и в статорах машин с номинальным напряжением до 660 В, т. е. представляет собой пазовый короб, состоящий из нескольких слоев изоляционного материала. Лобовые части изолируют ленточным материалом, причем на лобовые части крайних катушек в катушечных группах накладывают усиленную изоляцию по сравнению со средними катушками в группе, чем достигается надежность изоляции между фазами обмотки ротора.

Таблица 3.10. Изоляция катушечной обмотки фазных роторов асинхронных двигателей мощностью до 100 кВт класса нагревостойкости B

Часть обмотки		Позиция на рисунке	Материал			Количество слоев		Двусторонняя толщина изоляции, мм
Часть обмотки		Позиция на рисунке	Наименование	Марка	Толщина, мм	по ширине	по высоте	по ширине	по высоте
Пазовая			Разбухание изоляции от промазки лаком	—	—	—	—	0,1	0,1
		1	Стеклянная лента	ЛЭС	0,1	1 слой вразбежку		0,2	0,2
			Всего на одну катушку	—	—	—	—	0,3	0,3
		2	Стеклолакоткань	ЛСБ	0,2	2	3	0,4	0,6
		3	Гибкий миканит	ГФС	0,2	2	3	0,4	0,6
		4	Стеклолакоткань	ЛСБ	0,2	2	3	0,4	0,6
		5	Стеклотекстолит	СТ	0,5	—	1	—	0,5
		6	То же	СТ	0,5	—	1	—	0,5
		7	«	СТ	0,5	—	1	—	0,5
			Допуск на укладку	—	—	—	—	0,5	0,8
			Всего на паз без клина	—	—	—	—	2	4,7
Лобовая	Средние катушки в катушечной группе	8	Стеклянная лента	ЛЭС	0,2	1 слой вполнахлеста		0,8	0,8
	Крайние катушки в катушечной группе	9	Стеклолакоткань	ЛСБ	0,2	1 слой вполнахлеста		0,8	0,8
		10	Стеклянная лента	ЛЭС	0,2	1 слой вполнахлеста		0,8	0,8
			Толщина изоляции крайних катушек	—	—	—	—	1,6	1,6

Стержневые обмотки фазных роторов асинхронных двигателей применяют в машинах мощностью более 100 кВт, а в некоторых исполнениях — начиная с мощности 40...50 кВт. Обмотки выполняют из прямоугольной шинной меди. Механическая жесткость стержней дает возможность выполнить пазы ротора полузакрытыми с узкой прорезью, что способствует улучшению рабочих характеристик двигателей. Стержни вставляют в пазы с торца ротора, поэтому до укладки изгибают только одну лобовую часть стержня. Вторую лобовую часть изгибают после установки стержня на место в паз [2].

Конструкция изоляции стержневых обмоток роторов приведена в табл. 3.11. В этой таблице даны два значения числа слоев и толщины изоляции в зависимости от напряжения на контактных кольцах ротора, которое определяется обмоточными данными машины.

Гильзы для роторных стержней изготовляют из микафолия, стекломикафолия или из листовых материалов на основе слюдинитов: слюдинитофолия, стеклослюдинитофолия. В качестве связующих для изготовления гильз применяют термореактивные лаки. Лобовые части стержней изолируют ленточными материалами. Слабым в электрическом отношении местом изоляции роторных стержней, так же как и в катушечных обмотках статоров с гильзовой изоляцией, является место стыка двух видов изоляции — гильзовой на пазовой части и непрерывной на лобовой. Для того чтобы увеличить электрическую прочность изоляции этого участка, его изолируют с постепенным переходом от гильзовой к непрерывной изоляции по типу конуса или обратного конуса.

Изоляцию стержней фазных роторов для двигателей некоторых типоразмеров выполняют непрерывной из ленточного материала по всей длине стержня с последующей опрессовкой и запечкой изоляции в горячих прессах.

Таблица 3.11. Изоляция стержневых обмоток фазных роторов асинхронных двигателей с высотой оси вращения ≥ 280 мм

Часть обмотки	Позиция на рисунке	Материал							Напряжение до 750 В		Напряжение до 1200 В
		Наименование, марка			Толщина, мм		Число слоев		Двусторонняя толщина изоляции, мм		Число слоев		Двусторонняя толщина изоляции, мм
		Класс нагревостойкости			Класс нагревостойкости		Класс нагревостойкости		по ширине	по высоте	Класс нагревостойкости		по ширине	по высоте
		B	F	H	B	F и H	B	F и H			B	F и H
Пазовая	1	Стеклослюдо пластифолий ИФГ-Б	Синтофолий — F	Синтофолий — H	0,15	0,16	4,5* оборота	3,5 оборота	1,1	2,2	9,5* оборота	7,5 оборота	2,4	4,5
		Стеклолакоткань
	2	ЛСБ-105/120	ЛСП-130/155	ЛСК-155/180	0,15		1		0,3	0,3	1	1	0,3	0,3
		Стеклотекстолит
	3	СТ	СТЭФ-1	СТК	0,5		1		—	0,5	1	1	—	0,5
	4	СТ	СТЭФ-1	СТК	0,5		1		—	0,5	1	1	—	0,5
	5	СТ	СТЭФ-1	СТК	0,5		1		—	0,5	1	1	—	0,5
		Допуск на укладку обмотки			—		—		0,3	0,5	—	—	0,3	0,5
		Общая толщина изоляции в пазу (без клина)					—		1,7	4,5	—	—	3	6,6
Лобовая	6	Стеклослюдинитовая лента ЛС-ПЭ-934-ТП	Пленка полиимидная 0,05 3 = 0,15		0,15		1 слой вполнахлеста		0,6	0,6	2 слоя вполнахлеста		1,2	1,2
	7	Стеклянная лента ЛЭС			0,1		1 слой вполнахлеста		0,4	0,4	2 слоя вполнахлеста		0,8	0,8
		Общая толщина изоляции стержня в лобовой части							1,0	1,0			2,0	2,0

* С учетом усадки на 15…20%

Короткозамкнутые обмотки.В роторах асинхронных двигателей широко распространены короткозамкнутые обмотки. Они также применяются как демпферные и пусковые в роторах синхронных машин.

Основное их отличие от всех остальных обмоток электрических машин заключается в отсутствии изоляции между пазовой частью обмотки и стенками паза. Встречающиеся иногда - фазные изолированные и замкнутые накоротко обмотки роторов асинхронных машин специального исполнения здесь не рассматриваются.

Короткозамкнутые обмотки роторов асинхронных двигателей делятся по конструкции и технологии изготовления на два типа: сварные и литые (рис. 3.10).

Рис. 3.10. Короткозамкнутые роторы асинхронных двигателей:

— со вставными стержнями; — с литой обмоткой;

1 — стержни обмотки; 2 —замыкающие кольца;

3 — вентиляционные лопатки

Демпферные и пусковые обмотки синхронных машин выполняют только сварной конструкцией. Стержни обмоток в подавляющем большинстве случаев круглого сечения располагают в пазах полюсных наконечников.

Демпферные обмотки синхронных двигателей более мощные, чем синхронных генераторов, так как их используют так же, как и пусковые. У генераторов демпферные обмотки выполняют из меди. В двигателях для улучшения пусковых характеристик часто применяют латунь.

3.4. КОЭФФИЦИЕНТ ЗАПОЛНЕНИЯ ПАЗА

Зубцовая зона — наиболее напряженный в магнитном отношении участок магнитопровода, поэтому при проектировании машин стремятся выбрать наименьшие размеры пазов, обеспечивающие размещение в них необходимого числа проводников и изоляции. Степень использования объема паза для размещения меди обмотки оценивается коэффициентом заполнения паза медью ,представляющим собой отношение суммарной площади поперечного сечении всех проводников в пазу к площади поперечного сечения паза «в свету» :

, (3.1)

где — площадь поперечного сечения элементарного проводника; — число элементарных проводников в одном эффективном; — число эффективных проводников в пазу.

Коэффициент зависит от общего количества изоляции в пазу, т. е. от толщины корпусной, витковой и проводниковой изоляции и наличия различных изоляционных прокладок. При возрастании толщины изоляции, например, в машинах с более высоким номинальным напряжением или при использовании худших изоляционных материалов, коэффициент заполнения паза медью уменьшается. Это приводит к ухудшению использования пазового пространства, а следовательно, и всей зубцовой зоны машины.

Средние значения для современных электрических машин в зависимости от номинального напряжения и типа обмоток приведены в табл. 3.12.

Таблица 3.12. Средние значения коэффициента заполнения паза медью

Тип обмотки	Коэффициент
Обмотки из круглого провода с эмалевой изоляцией на напряжение до 660 В	0,3
Обмотки из прямоугольного провода на напряжение 3000 В (провод марки ПСД)	0,22…0,37
Обмотки из прямоугольного провода на напряжение 6000 В	0,14…0,25

Для машины с обмотками из прямоугольных проводов можно рассчитать достаточно точно, так как при проектировании заранее определяют местоположение каждого проводника в пазу.

В обмотках из круглого провода положение каждого проводника в пазу заранее определить нельзя. Кроме того, плотность размещения проводников в пазу непостоянна. Она зависит от усилий, прикладываемых обмотчиком при уплотнении проводников по мере укладки их в пазы. Опытом установлено, что при чрезмерно большой плотности укладки круглых проводов трудоемкость обмоточных работ неоправданно возрастает, а надежность обмотки резко ухудшается из-за возникающих при этом механических повреждений проводниковой изоляции.

Плотность укладки проводников в пазы оценивается технологическим коэффициентом заполнения проводниками свободной от изоляции площади поперечного сечения паза:

. (3.2)

Числителем этого выражения является произведение площади квадрата, описанного вокруг изолированного элементарного проводника с диаметром на число всех элементарных проводников в пазу , а знаменателем — площадь поперечного сечения паза, свободная от изоляции т. е. та площадь, в которой располагаются проводники обмотки. Коэффициент обычно называют коэффициентом заполнения паза. Он характеризует только технологичность укладки обмотки из круглого провода, а не степень использования объема паза для размещения проводников обмотки. Так, при одной и той же плотности укладки обмотки будет одинаков для обмоток машин с разной толщиной пазовой или проводниковой изоляции, при двухслойной или однослойной обмотках и т. п.

В современном электромашиностроении плотность укладки обмотки стремятся выполнить такой, чтобы был в пределах 0,7…0,75, причем меньшие значения — в машинах с числом полюсов, равным двум.

Следует отметить, что увеличение числа элементарных проводников в одном эффективном, т. е. применение обмоточного провода меньшего диаметра при прежней площади эффективного проводника, приводит к некоторому возрастанию коэффициента заполнения, и наоборот. Это объясняется тем, что толщина изоляции обмоточного провода остается постоянной при сравнительно больших изменениях диаметра круглых обмоточных проводов (см. приложение П3).

3.5. ЭЛЕМЕНТЫ СХЕМ И ОБОЗНАЧЕНИЯ

ВЫВОДОВ ТРЕХФАЗНЫХ ОБМОТОК

Основным элементом обмотки электрической машины является виток. Несколько последовательно соединенных витков, находящихся в одних и тех же пазах, объединяют между собой общей корпусной изоляцией, в результате чего образуется катушка обмотки. Каждую из сторон катушки располагают в одном пазу. Если весь паз занят стороной только одной катушки (стороны катушек располагают в один слой), то обмотку называют однослойной. Если в каждом пазу размещены стороны двух катушек, одна над другой, то обмотку называют двухслойной.

Несколько последовательно соединенных в соседних пазах, образуют катушечную группу, представляющую собой обмотку полюса или пары полюсов одной из фаз машины. Число катушек в катушечной группе обозначают q. Так как q катушек располагают в соседних пазах, то одноименные стороны этих катушек занимают q пазов, образующих обмотку полюса одной фазы машины.

В одной катушечной группе все катушки могут быть соединены только последовательно, так как векторы ЭДС катушек, находящихся в различных пазах, сдвинуты относительно друг друга на пазовый угол и при параллельном соединении возникают большие уравнительные токи. Параллельное соединение катушек в одной группе применяют в некоторых обмотках крупных двухполюсных турбогенераторов.

Несколько соединенных между собой катушечных групп образуют фазу обмотки. Катушечные группы в фазе соединяются последовательно, параллельно или смешанно, последовательно-параллельно. Количество катушечных групп в каждой из фаз зависит от числа полюсов и типа обмотки. Число параллельных ветвей при соединении катушечных групп определяют при расчете обмоток.

Концы фаз в большинстве случаев внутри машины не соединяют, а подводят к зажимам коробки выводов все начала и все концы фаз, что позволяет включать машины на два напряжения сети, соединяя фазы в звезду или в треугольник. Напряжение, приходящееся на фазу обмотки статора, при этом не изменяется.

Изображение схемы обмотки.Порядок соединения между собой отдельных катушек, катушечных групп и фаз обмотки задают в технической документации в виде чертежа, который называют схемой обмотки. При вычерчивании схем принят ряд условностей: чертеж с изображением схемы обмотки выполняется без соблюдения масштаба и не отражает никаких соотношений размеров машины и обмотки и ее частей; каждая катушка изображается одной линией независимо от числа витков в ней и элементарных проводников в каждом эффективном проводнике; все катушки изображают в одной плоскости и т.п. Известны несколько способов изображения схем, из которых наибольшее распространение получили так называемые развернутые и торцевые схемы. Торцевая схема представляет собой как бы вид с торца на обмотанный сердечник (рис. 3.11). На ней хорошо прослеживаются положения лобовых частей катушек, но недостаточно места для изображения межкатушечных и межгрупповых соединений, что неудобно в сложных схемах, имеющих несколько параллельных ветвей.

Рис. 3.11. Торцевая схема однослойной концентрической

обмотки z =24, 2р = 4, а = 1

Развернутые схемы представляют собой развертку статора или ротора с обмоткой и позволяют показать все соединения между элементами обмотки — катушками и катушечными группами.

Фазная зона.Стороны катушек одной катушечной группы распределены в qлежащих друг за другом пазах. В симметричной m-фазной обмотке на каждом полюсном делении таких групп будет m по qпазов в каждой. Следовательно, стороны катушек, принадлежащих одной фазе, расположены на каждом полюсном делении τ в пазах, занимающих 1/m-ю его часть, или [πD/(2рm)=τ/m]-ю часть окружности зазора, называемую фазной зоной. В обмотках трехфазных машин, построенных по такому принципу, фазная зона занимает дугу окружности, содержащую электрический угол τ/m = 180°/3 = 60°, поэтому такие обмотки называют обмотками с 60-градусной фазной зоной.

Иногда применяют обмотки, в которых mq пазов располагают на двух полюсных делениях. Фазная зона таких обмоток занимает 2τ/m-ю часть окружности, что соответствует электрическому углу 120° в трехфазных машинах. Такие обмотки называют обмотками с 120-градусной фазной зоной.

В большинстве трехфазных машин общего назначения применяют обмотки с 60-градусной фазной зоной. Однако встречаются и машины с обмотками, имеющими 120-градусную фазную зону. Например, в многоскоростных асинхронных двигателях с полюсно-пе- реключаемой обмоткой при включении на большее число полюсов обмотка имеет 60-градусную фазную зону, а при включении на работу с меньшим числом полюсов — 120-градусную фазную зону.

Ниже рассматриваются наиболее распространенные схемы обмоток с 60-градусной фазной зоной. Принципиально схемы обмоток со 120-градусной фазной зоной не отличаются от рассматриваемых ниже, однако при их составлении и расчете обмоточных коэффициентов необходимо учитывать особенности этого вида обмоток.

Обозначение выводов обмоток трехфазных машин. В настоящее время действуют две системы обозначений выводов обмоток электрических машин. Одна из них, установленная ГОСТ 183—74, сохраняется для разработанных до 1987 г. и модернизируемых машин. Выводы обмоток этих машин обозначают буквами русского алфавита: обмоток статора — С, обмоток ротора асинхронных двигателей — Р, обмоток возбуждения синхронных машин — И. Цифрами после букв обозначают начала и концы фаз: первой фазы соответственно 1 и 4, второй фазы 2 и 5, третьей фазы 3 и 6. В табл. 3.13 приведены установленные ГОСТ 183—74 обозначения в зависимости от числа выводов и схемы соединения обмоток. Обозначения должны быть нанесены непосредственно на концы выводов: на кабельные наконечники, шинные концы или специальные обжимы, плотно закрепленные на выводах.

Таблица 3.13. Обозначения выводов обмоток

электрических машин переменного тока, разработанных до 1987 г.

Наименование и схема соединения обмотки	Число выводов	Наименование фазы или вывода	Обозначение выводов
			начало	конец
Обмотка статора: Открытая схема	6	Первая фаза	С1	С4
		Вторая фаза	С2	С5
		Третья фаза	С3	С6
Соединение звездой	3 или 4	Первая фаза	С1
		Вторая фаза	С2
		Третья фаза	С3
		Нулевая точка	0
Соединение треугольником	3	Первый вывод	С1
		Второй вывод	С2
		Третий вывод	С3
Обмотка возбуждения (индукторов) синхронных машин	2		И1		И2
Обмотка фазного ротора асинхронных двигателей	3	Первая фаза	Р1
		Вторая фаза	Р2
		Третья фаза	Р3
Схема звезда	4	Первая фаза	Р1
		Вторая фаза	Р2
		Третья фаза	Р3
		Нулевая точка	0

и модернизируемых (ГОСТ 183 – 74)

Примечание: 1.В чертежах электрических схем соединения обмоток с 6 выводными концами (в рисунках на свободном поле схемы) допускается применение двойных обозначений (С1C6; C2C4; C3C5) при соединении фаз в треугольник и тройного обозначения (С4С5С6) точки звезды (нулевой точки) при соединении фаз в звезду.

2.Выводы составных и секционированных обмоток статором машин следует обозначать теми же буквами, что и простые обмотки, но с дополнительными цифрами впереди букв. Например, выводы первой обмотки (первой секции) первой фазы; начало 1С1, конец 1С4, выводы второй обмотки (секции) первой фазы: начало 2С1, конец 2С4.

3.Контактные кольца ротора асинхронных двигателей обозначают также, как присоединенные к ним выводы обмотки ротора, при этом расположение колец должно быть в порядке цифр, указанных в таблице, а кольцо 1, соединенное с выводом Р1, должно быть наиболее удаленным от обмотки ротора.

В машинах малых размеров, в которых буквенно-цифровые обозначения затруднены из-за недостатка места, ГОСТ разрешает использовать цветовые обозначения (табл. 3.14) проводами с разноцветной изоляцией, красками и т. п.

Таблица 3.14. Цветовое обозначение выводов

обмоток статора трехфазных машин

переменного тока

Схема соединения обмотки	Число выводов	Наименование фазы или вывода	Цветовой код выводов
Схема соединения обмотки	Число выводов	Наименование фазы или вывода	начало	конец
Открытая схема	6	Первая фаза	Желтый	Желтый с черным
		Вторая фаза	Зеленый	Зеленый с черным
		Третья фаза	Красный	Красный с черным
Звезда	3 или 4	Первая фаза	Желтый	-
		Вторая фаза	Зеленый	-
		Третья фаза	Красный	-
		Нулевая точка	Черный	-
Треугольник	3	Первый вывод	Желтый	-
		Второй вывод	Зеленый	-
		Третий вывод	Красный	-

Для машин, разработанных после 1 января 1987 г., установлена система обозначений выводов обмоток (ГОСТ 26772—85), соответствующая международным стандартам. По этой системе (табл. 3.15) выводы обозначают буквами латинского алфавита: первой фазы обмотки статора — буквой U, второй фазы — буквой V, третьей фазы — буквой W; выводы обмотки ротора соответственно по фазам — буквами K, L и М; выводы обмотки возбуждения синхронных машин — буквой F. Начала и концы фаз обозначаются соответственo цифрами 1 и 2, стоящими после букв. При наличии промежуточных выводов они обозначаются буквой, определяющей фазу, и последующими цифрами: 3, 4и т. д.

Таблица выводов обмоток электрических машин переменного тока,

разработанных после 1.01.1987 г. (ГОСТ 26772—85)

Наименование и схема соединения обмотки	Число выводов	Наименование фазы или вывода	Обозначение выводов
			начало	конец
Обмотка статора:
открытая схема	6	Первая фаза	UI	U2
		Вторая фаза	V1	V2
		Третья фаза	Wl	W2
соединение в звезду	З или 4	Первая фаза	U
		Вторая фаза	V
		Третья фаза	W
		Точка звезды	N
соединение в треугольник	3	Первый вывод	U
		Второй вывод	V
		Третий вывод	W
секционированная обмотка	12	Первая фаза	U1	U2
		Выводы от первой фазы	U3	U4
		Вторая фаза	VI	V2
		Выводы от второй фазы	V3	V4
		Третья фаза	WI	W2
		Выводы от третьей фазы	W3	W4
расщепленные обмотки, предназначенные для последовательного или параллельного включения	-	Первая фаза	U1	U2
			U5	U6
		Вторая фаза	VI	V2
			V5	V6
		Третья фаза	W1	W2
			W5	W6
раздельные обмотки, предназначенные для последовательного или параллельного включения	_	Первая фаза	1U1	1U2
			2U1	2U2
		Вторая фаза	1V1	1V2
			2VI	2V2
		Третья фаза	IW1	IW2
			2WI	2W2
Обмотка фазного ротора асинхронного двигателя:
открытая схема	6	Первая фаза	KI	K2
		Вторая фаза	L1	L2
		Третья фаза	Ml	M2
соединение в звезду	З или 4	Первая фаза	К
		Вторая фаза	L
		Третья фаза	М
		Точка звезды	Q
соединение в треугольник	3	Первый вывод	K
		Второй вывод	L
		Третий вывод	М
Обмотка возбуждения синхронных машин	2	-	F1	F2

Цветовые обозначения выводов обмоток для машин, в которых буквенно-цифровые обозначения затруднены, сохраняют такими же, как и при прежней системе обозначений (см. табл. 3.14).

Обозначения должны наноситься на начала и концы обмоток или на колодку зажимов рядом с выводами. Если соединения фаз произведены внутри корпуса машины, например, обмотка статора постоянно соединена в треугольник, то начала и концы фаз не обозначают, а на выведенные концы обмотки наносят буквенные обозначения без цифр. Также опускают цифры в обозначении выводов фаз обмоток, соединенных внутри машины в звезду. Если в обмотке имеется вывод от нулевой точки (точка звезды), он обозначается в обмотке статора буквой N, в обмотке ротора буквой Q.

На схемах обмоток обычно обозначают все начала и концы фаз, причем на свободном поле схемы допускается применение двойных или тройных обозначений точек соединения разных фаз. Например, точки соединений фаз обмотки в треугольник могут быть обозначены U1W2.V1U2, W1V2, а выводы от этих точек — соответственно U, Vи W. При соединении обмоток в звезду на схемах допускается обозначение начал фаз UI, VI, W1и точек соединения фаз внутри машины U2, V2, W2.

Расположение выводов фаз. Стороны катушек, с которыми соединяют начала фаз обмоток, должны располагаться в пазах, между которыми заключается такой же электрический угол, как и между фазами питающей сети, т. е. 2/πm радиан или 2πk/m радиан, где k — любое целое число, не кратное m. В трехфазных машинах это 120° • k, где k — не кратное трем. При k, кратном трем, в таких пазах располагают стороны катушек, принадлежащих одной и той же фазе. Учитывая, что пазовый угол az ⁼ 2πp/Z,получаем, что начальные стороны первых катушек разных фаз должны быть расположены через

пазов

В обмотках статоров для уменьшения длины выводных концов выводы стремятся расположить как можно ближе один к другому. Для этого принимают k= 1 и начала фаз располагают через 2q пазов друг от друга.

В обмотках фазных роторов асинхронных двигателей, чтобы избежать дисбаланса, который появится при неравномерном расположении начал фаз, начала фаз стремятся расположить симметрично по окружности ротора, т. е. через Z/m пазов (при этом k = р). Симметричное расположение выводов обмоток возможно лишь при числе полюсов машины, не кратном трем. При р, кратном трем, например в машинах с 2р= 6, 12 и т. д., симметрично расположить выводы обмотки фазного ротора не удается, и схемы обмоток усложняются.

3.6. ОБМОТОЧНЫЙ КОЭФФИЦИЕНТ

Обмоточный коэффициент k_обучитывает уменьшение ЭДС pacпределенной обмотки по сравнению с ЭДС обмотки с тем же числом витков, но имеющих диаметральный шаг и сосредоточенных в одной катушке на каждом полюсе. Для любой обмотки k_обможет быть найден по векторной диаграмме ЭДС проводников (звезде пазовых ЭДС) как отношение геометрической суммы векторов ЭДС проводников, последовательно соединенных в фазу обмотки (ЭДС фазы), к алгебраической сумме ЭДС этих же проводников [5]:

(3.3)

где е_пр — ЭДС эффективного проводника; n — число последовательных эффективных проводников обмотки.

Общим аналитическим выражением для расчета k_об большинства современных симметричных обмоток с фазной зоной, равной электрическому углу π/m радиан, и с целым числом пазов на полюс и фазу (кроме некоторых видов специальных обмоток, например с несплошной фазной зоной и ряда других) является

(3.4)

где v — номер гармоники ЭДС (для основной гармоники v = 1); q — число пазов на полюс и фазу; р — относительный шаг обмотки (укорочение или удлинение шага по сравнению с полюсным делением).

Для расчета и анализа обмоток k_об удобно представлять в виде произведения коэффициента укорочения k_y на коэффициент распределения k_Р.:

k_об = k_y k_p. (3.5)

Коэффициент укорочения.Этот коэффициент учитывает уменьшение ЭДС каждого витка по сравнению с алгебраической суммой ЭДС двух проводников, являющихся его сторонами, т. е. по сравнению с ЭДС витка при диаметральном шаге,

k_у = sin ( ) (3.6)

т.е он зависит от основного шага витка – его укорочения (или удлинения) по сравнению с полюсным делением машины: β = y/τ.

В равнокатушечной обмотке, в которой все катушки имеют одинаковый шаг и одинаковое число витков, коэффициент укорочения обмотки будет равен коэффициенту укорочения витка, постоянному для всех витков обмотки. В обмотках с разными шагами катушек или с разным числом витков в катушках, например, в концентрических или одно-двухслойных, укорочение витков разных катушек, уже не будет одинаковым. Поэтому для расчета коэффициента укорочения фазы обмотки пользуются не действительным шагом катушек у, а расчетным y_расч, который для различных типов обмоток определяется следующим образом.

Для двухслойных обмоток, в которых шаги всех катушек по пазам одинаковы, т. е. для всех двухслойных обмоток, за исключением двухслойных концентрических, расчетный шаг равен реальному шагу катушек по пазам:

у_расч = у.

Для двухслойных концентрических обмоток расчетный шаг равен среднему шагу катушек в катушечной группе:

у_расч = (у_б + у_м)/ 2 (3.7)

где у_би у_а — шаги по пазам наибольшей и наименьшей катушек в катушечной группе.

Для одно-двухслойных обмоток, в которых часть катушек имеет удвоенное число витков по сравнению с остальными, расчетный шаг определяется в зависимости от числа таких катушек и от числа пазов на полюс и фазу:

у_расч = q(m-1) + 2N_б (3.8)

где N_б — число катушек с удвоенным числом витков в каждой катушечной группе.

В трехфазных машинах (т = 3) наибольшее распространение среди одно-двухслойных обмоток получили обмотки с одной большой катушкой (катушкой с удвоенным числом витков — N₆ = 1). Для таких обмоток выражение для определения расчетного шага упрощается:

у_расч = 2(q + 1) (3.9)

Для всех однослойных обмоток со сплошной фазной зоной, которые наиболее часто применяют в трехфазных машинах, расчетный шаг постоянен и равен полюсному делению:

у_расч = τ (3.10)

Из этого следует, что коэффициент укорочения однослойных обмоток со сплошной фазной зоной всегда равен единице (k_y= 1), несмотря на то, что отдельные катушки обмотки при q > 1 выполняют с шагами большими, меньшими или равными полюсному делению.

В общем случае коэффициент укорочения для всех перечисленных выше типов обмоток для любой гармоники [5]

k_yv = sin( ) (3.11)

Укорочение шага рассчитывают по шагу обмотки у_расч.

β = у_расч/ τ (3.12)

Расчетный шаг для различных типов обмоток определяют по (3.6)—(3.11).

Рис. 3.12. Изменение коэффициента укорочения

для различных гармоник в зависимости от β

На рис. 3.12 приведены кривые изменения k_yи показана область наиболее распространенных в практике значений укорочения (β = 0,79—0,83), при которых достигают значительного уменьшения ЭДС пятой и седьмой гармоник (v = 5 и v = 7) при относительно малом уменьшении ЭДС первой гармоники. В практике почти все машины, кроме машин малой мощности, выполняют с обмоткой, имеющей укороченный шаг в показанных на рисунке пределах.

Следует отметить, что в отдельных случаях возникает необходимость применения обмоток с укорочением шага до 0,5τ ,например, в мощных двухполюсных машинах с обмоткой из жестких катушек. При укорочении β ≈ 0,8 ширина катушек такой обмотки больше, чем внутренний диаметр статора, почти на двойную глубину паза и укладка их в пазы чрезвычайно затруднена, а в некоторых случаях просто невозможна. Чтобы избежать такого положения, обмотку выполняют с укорочением, близким к β = 0,58 — 0,63, при этом ширина катушек уменьшается и обмотка может быть уложена в пазы.

Рис. 3.13. Кривые МДС сосредоточенной и распределенной обмоток

Коэффициент распределения. Представим себе, что обмотка полюса электрической машины образована qкатушками, стороны которых помещены в одних и тех же больших пазах (рис. 3.13, а). Кривая МДС такой сосредоточенной обмотки близка к прямоугольной, и, помимо первой гармоники, в ней присутствует целый спектр гармоник высших порядков. Если эти катушки расположить по одной в qсоседних пазах, то кривая их МДС (рис. 3.13, б)будет представлять собой ступенчатую трапецию. Гармонический анализ показывает, что высшие гармоники в ней значительно менее выражены, чем в прямоугольной кривой.

Рис. 3.14. К расчету коэффициента распределения обмотки:

а – векторная диаграмма ЭДС катушек при q = 3;

б – ЭДС катушечной группы 1-й и 5-й гармоник

Однако суммарная ЭДСраспределенной обмотки будет меньше, чем сосредоточенной. Оси распределенных в qсоседних пазах катушек сдвинуты относительно друг друга на электрический угол αz = 2πp/ Zрадиан. Векторы ЭДС сдвинуты между собой на этот же угол, поэтому суммарная ЭДС катушечной группы будет равна не алгебраической, а геометрической сумме ЭДС всех катушек, входящих в группу, т. е. _кг= | ∑ _к | (рис. 3.14, а).Отношение _кграспределенной обмотки к расчетной ЭДС, равной произведению числа катушек на ЭДС каждой из них q _к, называют коэффициентом распределения k_p = _кг /(q _к).

Из рис. 3.14, авидно, что коэффициент распределения для первой гармоники трехфазных машин равен:

(3.13)

Для высших гармоник пазовый угол α _Zv зависит от порядка гармоники:

α _zv = (3.14)

поэтому коэффициент распределения в общем случае при целом числе qдля любой из гармоник [6]

(3.15)

Анализ этого выражения показывает, что при q = 1 для всех гармоник k_p = 1. С увеличением числа qкоэффициент распределения уменьшается до определенных пределов, соответствующих абсолютному равномерному распределению проводников обмотки по дуге полюсного деления (q = ∞). Уменьшение k_pпроисходит по-разному для различных гармоник. Как видно из табл. 3.16, для первой гармоники он уменьшается до значения k_p= 0,955, а для высших гармоник уменьшается значительно быстрее.

Таблица 3.16 Коэффициент распределения k_р трехфазных обмоток с фазной зоной 60^˚.

Номер гармоники	Число пазов на полюс и фазу q
Номер гармоники	2	3	4	5	₆	∞
1	0,966	0,96	0,958	0,957	0,957	0.955
5	0,259	0,217	0,205	0,2	0,197	0,191
7	0,259	0,177	0,158	0,149	0,145	0,136
11	0.966	0,177	0,126	0,11	0,102	0,087
13	0,966	0,217	0,126	0,102	0,084	0,073
17	0,259	0,96	0,158	0,102	0,84	0,056
19	0,259	0,96	0,205	0,11	0,084	0,05
23	0,966	0,217	0,958	0,149	0,092	0,041
25	0,966	0,177	0,958	0,2	0,102	0,038
29	0,259	0,177	0,205	0,957	0,145	0,033
31	0,259	0,217	0,158	0,957	0.197	0,051
35	0,966	0,96	0,126	0,2	0.957	0,027
37	0,966	0,96	0,126	0,149	0,957	0,026
41	0,259	0,217	0,158	0,11	0,157	0,022
47	0,966	0,177	0,958	0,102	0,102	0,020

На рис. 3.14, бприведено графическое определение _кг для первой и пятой гармоник при q = 3. Так как угол между векторами ЭДС пятой гармоники в 5 раз больше, чем для первой, сумма векторов ЭДС этой гармоники трех катушек, составляющих катушечную группу будет значительно меньше, чем ЭДС первой гармоники.

Коэффициент скоса пазов. Для гармоник v_z = K 1(для трехфазных машин v_z = 6qK± 1, где k = 1, 2, 3 ..., при k = 1их порядок близок к цифре, выражающей число зубцов, приходящихся на пару полюсов машины, v ≈ Z/ p.

Такие гармоники называют гармониками зубцового порядка. Анализ выражений (3.11) и (3.15) показывает, что значения коэффициентов укорочения и распределения этих гармоник будут такими же, как и для первой гармоники, при любых укорочениях и любом числе q(см. подчеркнутые значения в табл. 3.16). Это происходит потому, что электрические углы между векторами ЭДС зубцовых гармоник и первой гармоники отличаются на величину, кратную 2π.

Порядок зубцовых гармоник увеличивается с увеличением числа q, при этом соответственно уменьшается их амплитуда, а следовательно, и отрицательное влияние на работу машины. В малых машинах, в которых увеличение числа qзатруднено, для подавления гармоник з|убцового порядка выполняют скошенные пазы, т. е. пазы статора или ротора располагают не параллельно оси машины, а под некоторым углом к ней γ_ск, называемым углом скоса.

Рис. 3.15. К понятию скоса пазов

Скос пазов оценивают в линейных b_ск или в относительных β_ск , размерах, показывающих, на сколько миллиметров или на какую часть зубцового деления по дуге окружности зазора изменено направление оси паза по сравнению с ее положением при нескошенных пазах (рис. 3.15).

Центральный угол, который определяется дугой, равной b_ск называется углом скоса и оценивается в электрических радианах:

γ_ск_v = b_ск v π / τ = v β_ск 2p/ Z, (3.16)

где b_ск измеряется в миллиметрах, а β_ск = b_ск/ t z — вотносительных единицах по сравнению с зубцовым делением.

Скос пазов уменьшает ЭДС, наводимую в витках обмотки. Это влияние учитывается коэффициентом скоса:

k_ск_v= (3.17)

Обычно скос пазов выполняют в пределах одного пазового деления ротора. В этом случае k_c_к для основной гармоники близок к единице, но он уменьшается при увеличении порядка гармонических. Поэтому машины небольшой мощности с малым числом q, в которых влияние высших гармоник особенно заметно, в большинстве случаев выполняют со скошенными пазами.

Следует отметить, что скос пазов приводит к снижению уровня шума при работе машины, поэтому двигатели в малошумном исполнении, как правило, выполняют со скошенными пазами [6].

3.7. СХЕМЫОДНОСЛОЙНЫХ ОБМОТОК

Для того чтобы лучше понять принцип соединений в однослойных обмотках, сделаем некоторые построения для одной из простейших трехфазных обмоток с числом пазов Z = 24, числом полюсов 2р= 4, числом параллельных ветвей а = 1.

На рис. 3.16 показаны 24 линии пазов, разделенные на 4 группы, соответствующие полюсным делениям (τ = Z/2p =24/4 = 6 пазовых делений). На каждом полюсном делении отметим пазы, в которых должны лежать стороны катушек, принадлежащие разным фазам. На этом и всех последующих рисунках, изображающих схемы обмоток машин переменного тока, стороны катушек, принадлежащих разным фазам, изображены различными линиями: первой фазы — толстой, второй фазы — двойной, третьей фазы — тонкой. Так как обмотка симметрична, то на каждом полюсном делении размещают одинаковое число сторон катушек разных фаз, равное числу пазов на полюс и фазу:

q = Z/ (2pm) = 24/(4 • 3) = 2. (3.18)

Мгновенные направления токов, показанные стрелками на рис.3.16 в пределах одного полюсного деления (пазы 1—6), будут одинаковыми. В пазах соседних полюсных делений направление токов меняется на противоположное.

Рисунок 3.16 является как бы схемой активной (пазовой) части рассматриваемой обмотки. Лобовые соединения катушек должны быть выполнены так, чтобы направление токов в пазовых частях соответствовало показанному на рисунке. Их можно выполнить в нескольких вариантах, получив при этом тот или иной тип однослойной обмотки.

Рассмотрим схемы наиболее распространенных однослойных обмоток: обмоток с концентрическими катушками (концентрические обмотки) и равнокатушечных.

Однослойные концентрические обмотки.Схема одной из концентрических обмоток изображена на рис. 3.17, на котором сохранены принятые на рис. 3.16 нумерация пазов и условные обозначения катушек разных фаз различными линиями.

Однослойные концентрические обмотки характерны тем, что катушки, образующие каждую катушечную группу, охватывают одна другую. Катушки имеют различные шаги по пазам, поэтому иx размеры различны. Наружные катушки в группе имеют большую ширину и длину, чем внутренние. Чтобы уменьшить их размеры, у половины катушек каждой катушечной группы изменяют Направление отгиба лобовых частей, что приводит к уменьшению шага и некоторому уменьшению ширины и длины наружных катушек в группе. При этом катушечные группы получаются как бы «разваленные»: у половины катушек в

Рис. 3.16. К построению схем Рис. 3.17. Схема однослойной

однослойных обмоток концентрической обмотки,

Z = 24, 2р = 4, q = 2, a = 2

в группе лобовые части отогнуты в одном направлении, а у второй половины — в другую. Такая обмотка получила название обмотки вразвалку (рис. 3.18).

В концентрической обмотке, выполненной вразвалку, в 2 раза уменьшается число катушек в каждой группе, но вдвое увеличивается число катушечных групп. Лобовые части катушек такой обмотки расположены по торцам статора более равномерно и компактно.

Рис. 3.18. Схема однослойной концентрической обмотки вразвалку,

Z = 48, 2p = 4, q = 4, a = 1

Рис. 3.19. Схема однослойной концентрической обмотки вразвалку,

Z = 36, 2p = 4, q = 4, a = 1

Обмотку вразвалку применяют в большинстве машин с четным числом на полюс и фазу. При четном q обмотку также можно выполнить вразвалку,, но для этого приходится каждую катушечную группу подразделять на две полугруппы с разным числом катушек, лобовые части которых отогнуты в противоположные стороны. Например, при q = 3лобовые части двух катушек в группе должны быть отогнуты в одном направлении и одной — в противоположном (рис. 3.19). Равномерность расположения лобовых частей несколько нарушается. Кроме того, возрастает сложность намотки и укладки обмотки. Поэтому концентрическую обмотку вразвалку при нечетном qприменяют редко.

Иногда обмотку с нечетным числом q выполняют вразвалку с так называемой «расчесанной» катушкой: витки наибольшей катушки в группе разделяют в лобовых частях пополам и отгибают в разные стороны. Длина вылета лобовых частей и шаг катушек уменьшаются, но технология укладки таких обмоток усложняется и встречаются они редко.

В современном электромашиностроении однослойные концентрические обмотки применяют только в машинах малой мощности. Их лобовые части после укладки в пазы собирают в сплошной жгут и бандажируют, однако названия обмоток — двухплоскостная и трехплоскостная — в технической литературе сохранились, так же как и способ изображения на схемах лобовых частей катушек соседних групп с разной длиной прямолинейных частей, т. е. в разных плоскостях (см. рис. 3.18).

Равнокатушечные обмотки. Необходимое направление токов в пазах машины (см. рис. 3.16) может быть получено и при других вариантах соединения пазовых частей катушек лобовыми, например, в обмотке из катушек одинаковых размеров и конфигурации (рис. 3.20). Такие обмотки называют равнокатушечными. Из сравнения схем, изображенных на рис. 3.17 и 3.20, видно, что обмотки отличаются друг от друга только формой лобовых частей катушек. Нормирование катушечных групп и последовательность их соединения остаются такими же, как и в обмотке с концентрическими катушкам, как и в концентрической обмотке. Равнокатушечные обмотки в технической литературе часто называют шаблонными, а выполненные вразвалку — цепными.

На рис. 3.17—3.21 показаны однослойные обмотки четырехполюсные машин с полюсным делением τ = Z/ (2p) = 24/ 4 = 6 зубцовых делений. Катушки концентрической обмотки выполнены с шагами, равными 5 (меньшая) и 7 (большая) зубцовым делениям; равнокатушечная обмотка вразвалку (см. рис. 3.21) выполнена с шагом по пазам, равным у = 5. Таким образом, в них нет катушек с диаметральным шагом, т. е. с шагом, равным полюсному делению у= τ = 6. В то же время, построив векторную диаграмму (звезду пазовых ЭДС), можно убедиться, что обмоточные коэффициенты обмоток численно равны коэффициенту распределения, определенному по (3.13). Это является особенностью всех

Рис. 3.20. Схема однослойной равнокатушечной Рис. 3.21. Схема однослойной

обмотки, Z = 24, 2p = 4, q = 2, a = 1 ранокатушечной обмотки вразвалку,

Z = 24, 2p = 4, q = 2, a = 1

однослойных обмоток со сплошной фазной зоной. Поэтому при расчете обмоточного коэффициента таких обмоток принимают k_у = 1независимо от шагов катушек (см. § 3.6).

Таким образом, в однослойных обмотках на амплитуду высших гармоник влияет только равномерность распределения катушек по пазам (число q),ане шаг самих катушек, что снижает возможность подавления высших гармоник в поле машины. Из-за этого, а в первую очередь, из-за невозможности существенно уменьшить амплитуды 5-й и 7-й гармоник, однослойные обмотки применяют только в машинах малой мощности.

С несплошной фазной зоной могут быть выполнены, например, цепные обмотки. Для этого в каждой фазной зоне располагают стороны катушек не одной, а двух фаз. Коэффициент укорочения таких однослойных обмоток отличен от единицы, однако их выполнение встречает определенные технологические трудности, а при нечетном числе qприводит к несимметрии МДС магнитного поля машины. Поэтому их применение ограничено. В связи с распространением станков для механизированной укладки обмотки, область применения однослойных концентрических обмоток несколько расширилась. Большинство современных обмоточных станков, работающих по принципу втягивания катушек, рассчитано на укладку однослойных концентрических обмоток.

3.8. СХЕМЫДВУХСЛОЙНЫХ ОБМОТОК

Двухслойные обмотки применяют, практически, во всех машинах переменного тока, начиная с машин мощностью 15...16 кВт и кончая крупными турбо- и гидрогенераторами. Основным достоинством двухслойных обмоток является возможность использования укорочения шага для подавления высших гармоник в кривой ЭДС. Кроме того, двухслойные обмотки имеют ряд существенных преимуществ по сравнению с однослойными, например по количеству возможных вариантов выполнения параллельных ветвей, дробного числа пазов на полюс и фазу, равномерности расположения лобовых частей катушек и др.

Составим схему обмотки статора трехфазной машины с Z = 24, 2р= 4, a = 1. На рис. 3.22. аизображены 24 пары линий (сплошные и пунктирные) лежащих в пазах, и разделенные на четыре полюсных деления. На полюсном делении на каждую фазу приходится по два паза, так как q= 2. Стрелками на сплошных линиях, соответствующих верхним сторонам катушек, показано мгновенное направление токов в катушках, одинаковое во всех фазах в пределах одного полюсного деления и изменяющееся на обратное при переходе к следующему, т. е.

проделаны те же построения, что и в примере на рис. 3.16. Стрелки на пунктирных линиях, соответствующих сторонам катушек, лежащих в нижнем слое паза, не показаны. Направления токов в них зависят от шага обмотки.

Для наиболее простого случая при диаметральном шаге у = τ лобовые части соединяют стороны катушек, лежащие на расстоянии полюсного деления друг от друга. Это соединение показано на рис. 3.22, бдля катушек, верхние стороны которых расположены в соседних пазах на полюсном делении и занимают одну фазную зону. В рассматриваемом примере таких катушек две, так как q= 2. Соединенные последовательно, они образуют одну катушечную группу фазы обмотки.

Всего катушечных групп в одной фазе двухслойной обмотки столько же, сколько полюсов. На рис. 3.22. в все катушки одной фазы соединены в катушечные группы, а группы — между собой. Для того чтобы направления мгновенных значений токов, отмеченные стрелками, сохранились, катушечные группы соединяют между собой встречно, т. е. конец первой группы сконцом второй, начало второй с началом третьей и т. д. При этом направление обтекания током катушечных групп (показано стрелками над катушечными группами) при переходе от одного полюсного деления к другому меняется на обратное. Обмотки остальных фаз строят аналогично.

Рис. 3.22. К построению схем двухслойных обмоток:

а – Распределение пазов по полюсным делениям; б – образование катушечной группы;

в – соединение катушечных групп одной фазы обмотки

Особенность такой схемы — число катушечных групп в фазе равно числу полюсов при встречном включении следующих друг за другом в фазе катушечных групп — является закономерностью для всех двухслойных обмоток с 60-градусной фазной зоной.

На рис. 3.23 приведена полная схема обмотки с диаметральным шагом, Z = 24, 2р= 4, а = 1. Начала фаз VI и W1взяты последовательно через 2qпазовых делений по отношению к началу первой фазы — U1, т. е. через число пазов, соответствующих электрическому углу 120°.

Любое укорочение шага или изменение числа q неменяет принципа построения схемы. При укороченном шаге меняется только ширина катушек (рис. 3.24). Все соединения, как междукатушечные, так и межгрупповые, остаются такими же. Сравнивая между собой схемы обмоток с диаметральным и укороченным шагами, следует отметить, что в первом случае в каждом из пазов размещены стороны катушек, принадлежащих одной и той же фазе. При укорочении шага в части пазов размещают стороны катушек, принадлежащих разным фазам, например в пазах 2, 4, 6, 8 и др. (см. рис 3.24). Относительное количество таких пазов по сравнению с пазами, занятыми сторонами катушек только одной фазы, зависит от принятого укорочения шага. С уменьшением оно возрастает. Это является особенностью обмоток с укороченным шагом.

Рис. 3.23. Схема двухслойной обмотки с диаметральным шагом,

Z = 24, 2p = 4, у = τ = 6, a = 1

Рис. 3.23. Схема двухслойной обмотки с укороченным шагом,

Z = 24, 2p = 4, у = 5/6 τ = 5, a = 1

Рис. 3.25. Условная схема двухслойной обмотки ,

Z = 24, 2p = 4, a = 1

а – схема соединений трех фаз, б – схема соединений одной фазы

Анализ схем двухслойных обмоток удобнее проводить с помощью так называемых условных схем, которые используют в технической литературе наряду с развернутыми и торцевыми. В таких схемах, в отличие от развернутых, используют условные обозначения не отдельных катушек, а целиком катушечных групп обмотки. Это является логическим продолжением принятого в развернутой схеме упрощенного изображения катушки одним контуром независимо от действительного числа витков в ней, так как все катушки в катушечной группе соединяют между собой только последовательно.

Рис. 3.25, а является условной схемой обмоток, развернутые схемы которых изображены на рис. 3.23 и 3.24. В каждом прямоугольнике, обозначающем катушечную группу, выше диагонали проставлен порядковый номер катушечной группы (начиная с 1-й группы первой фазы) в последовательности расположения их по пазам статора. Ниже диагонали указано количество катушек в данной катушечной группе. Последняя запись введена, чтобы иметь возможность использовать условные схемы для обмоток с дробными числами пазов на полюс и фазу. На полях условной схемы конкретной обмотки должно быть указание о шаге обмотки,

так как и при диаметральном, и при укороченном шагах условная схема одна и та же.

Для облегчения анализа схемы отметим стрелками над прямоугольниками, изображающими катушечные группы, направления обхода их витков током.

Из рис. 3.25, а видно, что соединения катушечных групп каждой фазы

Рис. 3.26. Условные схемы соединений фазы

обмотки с 2р=2при различных числах параллельных ветвей:

а – при а = 1; б – при а = 2

обмотки полностью идентичны, поэтому то же количество информации может быть представлено более компактно, т. е. изображением схемы только одной фазы обмотки при соответствующих надписях на чертеже (рис. 3.25, б).

Такие схемы ясно показывают специфику межгрупповых соединений в обмотке,

практически формирующих нужную полюсность при заданном числе параллельных

ветвей, и позволяют рассматривать не отдельные схемы обмоток машин с различными числами Z и q, а представлять их в виде типовых схем для любых Z при определенном числе полюсов.

Рис. 3.27 Условные схемы соединений фазы обмотки

с 2р = 4 в несколько параллельных ветвей:

а – при а = 2, б – при а = 4

Рассмотрим некоторые схемы двухслойных обмоток с различным числом параллельных ветвей. На рис. 3.26, а приведена условная схема обмотки двухполюсной машины (одной ее фазы), определяющая ее соединение при а = 1. При изменении числа параллельных ветвей

ванных катушечными группами, не должна меняться, поэтому не должны менять своего направления и стрелка над прямоугольниками на схеме обмотки.

Рис. 3.28. Условные схемы соединений фазы обмотки

с 2р=6 с несколькими параллельными ветвями:

а – при а = 1, б – при а = 2, в – при а = 3

Обмотку двухполюсных машин можно выполнить и при а = 2. Условная схема такой обмотки (2р = 2, а = 2) показана на рис. 3.26. б. Как видно, межгрупповые соединения изменены таким образом, что катушечные группы образуют две параллельные ветви, но полярность полюсов остается прежней.

На рис. 3.25, бпоказана схема обмотки при 2р = 4, а = 1, а на рис. 3.27, в приведена схема обмотки с тем же числом полюсов, но при а = 2. Полярность катушечных групп в обеих схемах одна и та же. На рис. 3.27,бдана схема той же обмотки, но при а = 4. Условия сохранения полярности катушечных групп соблюдены и при четырех параллельных ветвях.

Аналогичные варианты схем обмоток при нескольких параллельных ветвях для обмотки шестиполюсной машины приведены на рис. 3.28. Для а = 2и а = 3 возможны иные, чем приведенные на рисунке, варианты соединений, при которых полярность катушечных групп остается правильной.

Принцип построения схем обмоток с большими числами пар полюсов и другими возможными числами параллельных ветвей остается таким же [6].

3.9. ОБМОТКА С ДРОБНЫМ ЧИСЛОМ ПАЗОВ НА ПОЛЮС И ФАЗУ

Анализ выражения (3.15), определяющего коэффициент распределения, показывает, что амплитуда высших гармонических в кривой ЭДС обмотки зависит от угла между векторами ЭДС отдельных катушек. В обмотке с целым qэтот угол всегда равен пазовому углу az = 2p π / Z = π/ (mq),поэтому для уменьшения k_pвысших гармоник необходимо увеличивать число q. Но с увеличением qрастет число пазов и соответственно уменьшаются зубцовые деления, ширина зубцов и пазов. Это ограничивает наибольшие допустимые значения q, так как в узких пазах ухудшается заполнение паза медью и истого, ширина зубцов не может быть взята меньше предельной, определяемой их допустимой механической прочностью.

Как видно из табл. 3.16, заметное уменьшение k_pбольшинства высших гармоник происходит уже при q = 3, однако при этом, как показано в § 3.6, k_p для гармоник зубцовых порядков остается таким же, как и для основной гармоники. Чтобы повысить порядок зубцовых гармоник и тем самым уменьшить их амплитуду и влияние на характеристики машины, стремятся увеличить число пазов на полюс и фазу до 4—5 и более. Это легко достижимо в машинах с 2р = 2или 4. Для машин с 2р = 6 или 8 при сравнительно небольших диаметрах статора выполнение q = 4—5 затруднено, а в машинах с большим числом полюсов, особенно в тихоходных с 2р=30—40 и более , вообще невозможно, так как даже при q = 4 в таких машинах необходимо выполнить более 300—400 пазов.

В этих случаях для улучшения кривой поля в воздушном зазоре применяют обмотку, в которой число катушек в катушечных группах не одинаково, а периодически меняется. При этом относительное положение векторов ЭДС катушек различных катушечных групп фазы изменяется по сравнению с обмоткой, в которой число катушек во всех группах постоянно, и угол между векторами ЭДС катушек после соединения схемы становится меньше a_z. Среднее число qпри этом получается дробным, и обмотки называют «обмотками с дробным q». Для того чтобы оценить преимущества применения обмоток с дробным , проведем сравнение процессов формирования поля в машинах с целыми и дробными числами пазов на полюс и

фазу.

На рис. 3.29 приведены схема-развертка первой фазы четырехполюсной обмотки с q=3 и векторная диаграмма ЭДС катушек этой фазы. На окружности цифрами без штрихов обозначены номера пазов статора. Внутренний ряд цифр соответствует пазам, в которых лежат стороны катушек, образующие первую пару полюсов (двойное полюсное деление занимает электрический угол 360°), наружный ряд цифр — пазам второй пары полюсов.

Условимся, что вектор ЭДС первой от начала отсчета катушки направлен от центра диаграммы к отметке на окружности, соответствующей первому пазу, и присвоим этой катушке номер 1. Тогда векторы ЭДС всех последующих катушек обмотки будут направлены на отметки, соответствующие следующим номерам пазов согласно принятому порядку отсчета — по часовой стрелке.

В рассматриваемой схеме a_z = 180°/ (mq) = 180°/ (3 3) = 20°. Согласно схеме обмотки три первые катушки (q =3) образуют первую катушечную группу фазы U, и векторами их ЭДС будут векторы 1, 2 и 3. Далее по обходу окружности векторной диаграммы следуют векторы ЭДС катушек второй и третьей катушечных групп, принадлежащих фазе W,— векторы 4, 5,6, и фазе V— векторы 7, 8и 9. Векторы 10, 11и12являются векторами ЭДС катушек четвертой катушечной группы, принадлежащей фазе U, а следующие за ними (13—18)— векторами пятой и шестой катушечных групп (фазы W и V). На этом обход первых двух полюсных делений заканчивается. При обходе следующего двойного полюсного деления картина полностью повторяется.

Рис. 3.29. Схема и векторная диаграмма ЭДС катушек фазы обмотки с целым числом пазов на полюс и фазу, Z = 36, 2p = 4, a = 1, q = 3

Первая и четвертая катушечные группы, принадлежащие фазе U, всхемах двухслойных обмоток с 60-градусной фазной зоной всегда включены встречно. Поэтому векторы катушек четвертой катушечной группы (10, 11 и 12)на векторной диаграмме должны быть повернуты на 180°. Повернутое положение этих векторов показано на диаграмме пунктиром, а их номера обозначены прежними цифрами, но со штрихами (10', 11', 12').Повернутые векторы полностью совпадают со сходными векторами ЭДС катушек первой катушечной группы. При обходе следующего двойного полюсного деления такое положение сохраняется. В общем случае совпадение векторов ЭДС сходных катушек, включенных встречно, катушечных групп одной фазы сохраняется при любом целом числе q, так как сходные катушки двух соседних групп фазы всегда располагают по окружности зазора на расстоянии 3q пазовых делений, образующих центральный угол а = 3q = 180°.

Таким образом, в обмотках с целым qугол между векторами ЭДС катушек фазы после соединения обмотки определяется количеством катушек в катушечной группе, которое для всей обмотки постоянно и равно q. Следовательно, коэффициент распределения таких обмоток зависит только от числа q.

Следует также отметить, что в обмотках с целым qугол между векторами ЭДС катушек может быть определен на векторной диаграмме по положению векторов ЭДС первой катушечной группы, т. е. процесс формирования обмотки заканчивается после обхода одного полюсного деления по окружности зазора. При дальнейшем обходе векторы ЭДС всех остальных катушек фазы после соединения схемы совпадают со сходными векторами ЭДС катушек первой катушечной группы.

Обмотки с дробным qсостоят из катушечных групп с разным числом катушек, поэтому сходные катушки двух соседних групп фазы располагают по окружности зазора на расстоянии, отличном от 3q, т. е. не так, как в обмотках с целым q. Следовательно, центральный электрический угол между ними не будет равен 180°, и при встречном включении катушечных групп (при повороте векторов ЭДС катушек на 180° на векторной диаграмме) совпадения векторов ЭДС сходных катушек не произойдет.

Рассмотрим схему одной из простейших обмоток с дробным числом пазов на полюс и фазу [Z = 30, 2р= 4, m = 3, q = Z/ (2pm) = 30/ (4 3) = ], развернутая схема одной фазы которой и векторная диаграмма ЭДС катушек этой фазы приведены на рис. 3.30.

Для расчета и анализа схем обмоток дробное число qобычно выражается неправильной дробью:

q = b + (3.19)

где b — целая часть дробного q; с— числитель дробной части q; d — знаменатель дробной части q, называемый часто знаменателем дробности обмоток; N — числитель неправильной дроби, выражающей число q, причем N = bd + с.

Применяя эти обозначения для обмотки с q= , можем записать b = 2; c = l; d = 2; N = 2 x 2 + l = 5.

Обратим внимание на некоторые закономерности схемы, характерные для всех обмоток с дробным q. Катушечные группы не могут состоять из дробного числа катушек, поэтому числа катушек в группах подбирают таким образом, чтобы дробному qсоответствовало среднее число катушек в катушечных группах. Для этого катушечные группы в обмотках с дробным qвыполняют большими и малыми. В больших катушечных группах на одну катушку больше, чем в малых. Большие и малые катушечные группы чередуются между собой с определенной периодичностью.

Рассматриваемая обмотка состоит из равного числа больших и малых катушечных групп, содержащих соответственно по три и по две катушки каждая (в среднем по катушки в группе). Число катушек в малых катушечных группах всегда равно b, а в больших b + 1 . Чередование больших и малых групп вдоль зазора записывается рядом цифр, определяющих количество катушек в последовательно расположенных катушечных группах. Для рассматриваемого примера таким рядом будет |32|22|32... Из этой записи следует, что первой от начала отсчета будет большая катушечная группа, состоящая из трех катушек, затем малая, состоящая из двух катушек, затем опять большая и т. д. Чередование имеет строго определенную для каждой обмотки периодичность. В данной обмотке в каждом периоде (периоды разделены вертикальными линиями) имеются по две катушечные группы и по 2 + 3 = 5 катушек. В общем случае в дробных обмотках в каждом периоде чередования содержится по d катушечных групп и по Nкатушек. При этом условии среднее число катушек в группе за один период будет равно q,так как N/d = q.

На рис. 3.30, так же как и в разобранном ранее примере (см. рис. 3.29), толстыми линиями показаны векторы ЭДС фазы. В первой катушечной группе фазы содержатся три катушки (векторы 1, 2, 3).Далее по обходу окружности диаграммы следуют векторы ЭДС катушек второй катушечной группы, принадлежащие фазе W, их два (4и 5). В третьей катушечной группе (фаза V)три катушки. Векторы их ЭДС на диаграмме 6, 7 и 8. Четвертая катушечная группа принадлежит фазе Uи содержит две катушки, векторы их ЭДС 9 и 10. Далее по обходу следуют большая катушечная группа фазы W с тремя катушками (векторы 11, 12. 13)и малая фазы V (векторы 14 и 15). На этом обход двойного полюсного деления заканчивается.

При соединении схемы, как всегда в двухслойных обмотках, следующие друг за другом в фазе катушечные группы включают встречно. Для фазы Vэто первая и четвертая катушечные группы. Повернув на диаграмме векторы ЭДС четвертой катушечной группы на 180° (новые положения векторов показаны пунктиром, а их номера обозначены 9' и 10'), убеждаемся, что

Рис. 3.30. Схема и векторная диаграмма ЭДС катушек фазы обмотки с дробным числом пазов на полюс и фазу, Z = 30, 2p = 4, a = 1, q =

в обмотке с дробным qих новое направление не совпадает с направлением векторов ЭДС катушек первой группы, как это было в обмотках с целым q.В данной обмотке при q = они занимают среднее положение, деля угол между векторами ЭДС катушек первой группы пополам. Действительно, между катушками 1и 9 заключено восемь зубцовых делений, соответствующих центральному углу 8a_z = 8 х 24 = 192°, и после поворота вектора 9 на 180° образуется электрический угол 192 - 180 = 12°,равный a_z /2. Таким образом, после соединения схемы векторы ЭДС катушек одной фазы в обмотке с q= располагаются со сдвигом между собой на электрический угол a_z /2.

Если в обмотке знаменатель дробности числа qбудет больше 2, например, 4 или 5 и т. д., то электрический угол между сходными векторами последовательных катушечных групп фаз после соединения обмотки будет уменьшаться. В общем случае этот угол составляет

dz/ d = π/ (mqd) = π/ (mN).

Поэтому выражение для коэффициента распределения обмоток с дробным qзаписывается следующим образом:

, (3.20)

где N = bd + с = qd — числитель неправильной дроби, определяющей число q.

Следовательно, применив обмотку с дробным q, можно получить такое же значение k_р, т. е. такие же результаты, с точки зрения подавления высших гармонических, как и при увеличении числа пазов в машине. Это достоинство обмоток с дробным qпривело к их

широкому распространению в крупных тихоходных машинах переменного тока.

Следует отметить, что формула (3.20) является общей для расчета коэффициента k_робмоток с целыми и дробными числами q, так как при целых q [см. (3.15)] знаменатель дробности обмоток d = 1 и с = 0.

Выбор знаменателя дробности d, от которого в основном зависит угол между ЭДС катушек фазы, определяется условиями симметрии обмотки и необходимым числом параллельных ветвей. Обмотка будет симметричной, если общее число катушечных групп фазы, равное 2р, содержит целое число периодов чередования больших и малых катушечных групп. В каждом периоде содержится dкатушечных групп, следовательно, условием симметрии будет кратность числа катушечных групп в фазе (2р)числу катушечных групп в периоде (d),т. е. 2p/ d равно целому числу, при этом число катушек в фазе двухслойной обмотки, равное Z/ m, будет кратно числу катушек в периоде N, так как

равно целому числу.

Параллельные ветви в обмотке с дробным qмогут быть образованы только из катушечных групп, составляющих целое число периодов чередования, так как ЭДС отдельных катушечных групп сдвинуты между собой по фазе, а ЭДС больших и малых катушечных групп не равны по амплитуде. При этом условии допустимое число параллельных ветвей

а = 2p/ (dk), (3.21)

где k – любое целое число.

Максимально возможное число параллельных ветвей

а = 2p/ d. (3.22)

При составлении схем обмоток, в которых числитель дробной части числа qравен с = 1 или с = d – 1,последовательность чередования больших и малых катушечных групп безразлична. Например, для обмоток с q = может быть принято чередование |2223|2223| или |2232|2232| или любое другое, образованное перестановкой этих же цифр. Эти чередования отличаются друг от друга только выбором начальной катушки первой фазы и полностью равноценны.

В других случаях, когда 1 < с < (d - 1), например, в обмотках с q= или q = и т. д., наиболее благоприятное с точки зрения симметрии обмотки чередование катушечных групп находят различными способами. Наиболее удобный из них заключается в следующем.

По значениям q = b + (c/ d}составляют таблицу, имеющую с строк и dстолбцов (рис. 3.31).

Рис. 3.31. К составлению таблиц чередования

катушечных групп в обмотке с дробным q

В клетки таблицы вписывают числа катушек в катушечных группах. Заполнение таблицы начинают с верхней новой клетки в последовательности, показанной на рис. 3.31 стрелками. Сначала в клетки вписывают числа катушек, содержащихся в больших катушечных группах. Этими цифрами заполняют столько клеток, сколько в периоде держится больших катушечных групп, т. е. с клеток — весь первый столбец. Продолжая заполнение таблицы в указанном порядке, вписывают в следующие клетки числа катушек, содержащихся в малых катушечных группах, столько раз, сколько их есть в периоде чередования, т. е. d - с. Далее опять вписывают числа катушек в больших катушечных группах, потом в малых и т. д. Вписывание продолжают в той же последовательности, пока все клетки таблицы не будут заполнены. Нужное чередование катушечных групп в периоде читают по строкам заполненной таблицы.

Для пояснения этого метода приведем пример определения возможных чередований больших и малых групп для обмотки с q = . В этой обмотке b = 4, с = 3, d = 5.

Составим таблицу, имеющую с=3 строки и d = 5столбцов. Каждый период чередования катушечных групп обмотки будет содержать с = 3 большие катушечные группы, состоящие из b + 1 = 4 + 1 = 5 катушек, и d – c = 5 – 3 = 2 малые группы, состоящие из b= 4 катушек каждая. Вписываем в клетки первого столбца, начиная с верхней, три (по числу больших катушечных групп) цифры 5 — число катушек в больших катушечных группах, заполняя весь первый столбец. Далее, начиная с верхней клетки второго столбца, вписываем в две клетки (по числу малых катушечных групп в периоде) цифры 4 — число катушек в малых группах. Далее продолжаем запись, заполняя клетки таблицы в указанной последовательности:

5	4	5	4	5
5	4	5	5	4
5	5	4	5	4

По строкам таблицы читаем нужное чередование больших и малых катушечных групп. Все три строки таблицы показывают одно и то же чередование, изменяется только начало отсчета первой катушечной группы, следовательно, для построения обмотки можно взять любое из трех, например первую строку |54545|54545|... или вторую строку |54554|54554|...

Рис.3.32. Элемент условной схемы обмотки с q =

Условные схемы обмоток с дробным qтакие же, как и для обмоток с целым q. Меняя только числа, обозначающие количество катушек в катушечных группах, проставляемые под диагоналями в прямоугольниках. На рис. 3.32 приведена часть условной схемы обмотки с q = . Цифры под диагоналями прямоугольников повторяют найденное в описанном примере чередование больших и малых катушечных групп.

В практике построения трехфазных обмоток с дробным qизбегают применять знаменатель дробности, равный или кратный трем, так как в этом случае симметрия обмотки трехфазных машин нарушается. При необходимости применить обмотку со знаменателем дробности d,равным или кратным трем, следует провести более глубокий анализ возможных вариантов [13].

Начала фаз в обмотках с дробным q, так же как и в обмотках с целым q,должны быть выбраны через 120° k,т. е. через 120° k/az = 2qkпазовых делений, где k — целое, не кратное трем, число. Однако при дробном qпроизведение 2qkне при всяком kбудет равно целому числу пазовых делений (за исключением обмотки, в которой d = 2). Поэтому в обмотках с дробным qпри определении положения начал фаз множитель kнеобходимо выбирать таким, чтобы произведение 2qk было равно целому числу, при этом kне должно быть кратным трем. Наименьшее возможное расстояние между началами фаз, выраженное в пазовых делениях, будет:

при dчетном (k = d/ 2)

2qk = = N; (3.23)

при dнечетном (k = d)

2qk = = 2N; (3.24)

Большую работу по расчету и внедрению в серию RA обмоток дробным qпровел на ЯЭМЗ В.И. Попов [13]. Там же приведен целый ряд новых схем обмоток с дробным q.

3.10. СХЕМЫ ОБМОТОК ДЛЯ МЕХАНИЗИРОВАННОЙ УКЛАДКИ

Современные обмоточные станки работают по принципу либо поочередной укладки каждого проводника обмотки в пазы статора по шагу обмотки, либо втягивания в пазы с торца статора одновременно пучка проводников, принадлежащих одной или нескольким катушечным группам. И тот, и другой способы применимы только для обмоток, не требующих при укладке подъема шага, т. е. временного подъема из пазов сторон первых уложенных катушек. Кроме того, более прогрессивный способ укладки путем втягивания катушечных групп с торца статора применим только для обмоток из концентрических катушек. Этому требованию полностью удовлетворяют однослойные концентрические обмотки. Двухслойные обмотки, схемы которых рассмотрены выше, требуют при укладке обязательного подъема шага. Поэтому в последние годы для механизированной укладки разработан ряд новых схем, при которых обмотки с сохранением их симметричности можно укладывать в пазы без подъема шага, как однослойные, и в то же время выполнять их с укорочением шага, как двухслойные. К наиболее распространенным видам таких обмоток относятся одно-двухслойные и двухслойные концентрические [2].

Одно-двухслойная обмотка представляет собой как бы сочетание катушек однослойной и двухслойной обмоток (рис. 3.33). В обычной двухслойной обмотке с укорочением шага при β ≥ 2/3 в ряде пазов располагают стороны катушек, принадлежащие одной и той же фазе (см., например, рис. 3.24 — пазы 1, 7, 13и др.), а в других пазах размещены стороны катушек разных фаз. В одно-двухслойных обмотках в пазах, в которых расположены стороны катушек одной и той же фазы, помещают однослойную катушку (большую) с двойным числом витков. На схеме (рис. 3.33) такие катушки показаны пиниями двойной толщины. В остальных пазах размещены в два слоя стороны малых катушек разных фаз. Обмотка выполняется

Рис. 3.33. Схема одно- двухслойной обмотки, Z = 48, 2p = 4, a = 1, q = 4

концентрическими катушками. Число катушечных групп равно числу полюсов. В трехфазных обмотках катушечную группу (рис. 3.34) обычно выполняют из одной большой и q - 2 малых катушек (всего q - 1 катушка в группе). Шаг большой катушки равен у_б = τ - 1. Такая обмотка

выполнима только при q ≥ 3. При q = 2 она превращается в концентрическую однослойную обмотку, выполненную вразвалку.

Рис. 3.34. Катушечные группы одно-двухслойной

обмотки при q = 4, y_б – шаг большой катушки

(катушки с большим числом витков)

Анализ векторных диаграмм пазовых ЭДС одно-двухслойной обмотки показывает, что ее обмоточный коэффициент, так же как и у двухслойной можно представить в виде произведения k_об = k_р k_у. Коэффициенты распределения k_р и укорочения k_у, рассчитывают по обычным для двухслойных обмоток формулам (3.11) и (3.13).

Укорочение шага в одно-двухслойной обмотке определяют по расчетному шагу (3.8) и (3.9), и для трехфазных обмоток с одной большой катушкой в группе

Для обмоток с q = 4 и q = 5 укорочение β соответственно равно 0,83 и 0,8, т. е. близко к укорочению шага, выполняемому в двухслойных обмотках.

Двухслойная концентрическая обмотка(рис. 3.35) строится на базе обычной двухслойной обмотки с тем же числом 2ри qи отличается от нее соединениями в лобовых частях и шагом катушек. Катушечные группы в этой обмотке выполнены из концентрических катушек. Шаг наибольшей катушки равен числу пазовых делений между первой и последней сторонами катушек одной катушечной группы базовой двухслойной обмотки. Принцип построения обмотки ясен из сравнения схем, изображенных на рис. 3.35 и 3.24. Определенная последовательность катушечных групп концентрической обмотки позволяет уложить на обмоточном станке за несколько переходов всю обмотку без подъема шаговых сторон катушек.

Коэффициенты распределения и укорочения двухслойной концентрической обмотки рассчитывают по формулам (3.11) и (3.13). Следует отметить, что укорочение двухслойной концентрической обмотки, определенное по расчетному шагу (3.7), равно укорочению шага двухслойной обмотки, на базе которой она построена. Так, например, укорочение шагов обмоток, схемы которых приведены на рис. 3.24 и 3.35, одинаково и равно β = 5/6.

Рис. 3.35. Схема двухслойной концентрической обмотки,

Z = 24, 2p = 4, a = 1, q =2

Катушечные группы, уложенные на станке концентрической обмотки, не полностью идентичны из-за различного положения сторон катушек в пазах. Это приводит к некоторому неравенству индуктивных сопротивлений различных катушечных групп. Поэтому двухслойная концентрическая обмотка может быть соединена в несколько параллельных ветвей только при условии, если в каждой из них будет содержаться одинаковое число катушечных сторон, расположенных в нижних и верхних слоях пазов. Это дополнительное

условие несколько ограничивает возможность образования параллельных ветвей обмотки.

Концентрическая обмотка имеет несколько меньшие вылеты по сравнению с обычной двухслойной, что уменьшает среднюю длину витка, а следовательно, и массу обмоточной меди и осевую длину обмотанного статора.

3.11. ОСОБЕННОСТИ СХЕМ ОБМОТОК МНОГОСКОРОСТНЫХ

АСИНХРОННЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ

В статорах многоскоростных асинхронных двигателей применяют обмотки, которые могут быть включены на различное число полюсов. Частота вращения двигателя изменяется при этом ступенчато, обратно пропорционально числу полюсов обмотки. Изменения числа полюсов двигателя можно достичь двумя путями: установкой в пазы статора двух независимых друг от друга обмоток, выполненных на различные числа полюсов, или переключением схемы соединения катушечных групп одной обмотки. Обмотки, рассчитанные для такого способа переключения, называют полюсно-переключаемыми.

Укладка в статор двух независимых обмоток дает возможность получить любые соотношения между числами их полюсов и, следовательно, между частотами вращения двигателя. Недостатком такого способа является неполное использование объема паза статора, так как в пазы укладывают проводники двух обмоток, а двигатель работает на одной из них поочередно. Одна из обмоток во время работы двигателя отключается от сети, и занятая ею часть объема паза не используется. Это приводит к увеличению размеров пазов и всего двигателя по сравнению с односкоростным той же мощности.

Способ изменения числа полюсов в полюсно-переключаемых обмотках основан на изменении направлений магнитных потоков в машине путем переключения схемы обмотки. На рис. 3.36, асхематично показано поперечное сечение статора и ротора двигателя и положение двух (7-й и 4-й) катушечных групп, принадлежащих первой фазе двухполюсной обмотки. Стрелками отмечено направление магнитных силовых линий потока машины. На схеме соединения катушечных групп этой фазы также стрелками показано направление обтекания их током, причем направление стрелки над катушечной группой вправо соответствует направлению силовых линий потока от центра, а влево — к центру. На рис. 3.36, б такое же построение показано для четырех полюсной машины, одной фазе обмотки которой принадлежат 1, 4, 7 и 10-якатушечные группы. При встречном включении катушечных групп, т. е. при принятой в обычной двухслойной обмотке схеме, магнитное поле образует четыре полюса. Такую же картину поля можно получить и при двух катушках в одной фазе, если их включить не встречно, а согласно рис. 3.36, в. Сравнивая направления силовых линий потоков и схемы обмоток, видим, что изменение направления тока в половине катушечных групп двухслойной обмотки приводит к изменению числа ее полюсов в 2 раза.

На этом принципе построены двухскоростные полюсно-переключаемые обмотки, в которых числа полюсов изменяются в 2 раза. Двухскоростные обмотки выполняют с шестью выводами. При работе на одном числе полюсов три вывода подключают к сети, а три оставшихся в зависимости от схемы обмотки либо замыкают накоротко, либо оставляют свободными. Обозначения выводов многоскоростных обмоток согласно ГОСТ 26772—85 приведены в табл. 3.17.

Рис. 3.36. Потоки в магнитопроводе и условные схемы обмоток:

а – с двумя катушечными группами при 2р = 2;

б – с четырьмя катушечными группами при 2р = 4;

в – с двумя катушечными группами при 2р = 4

Таблица 3.17 Обозначение выводов многоскоростных двигателей,

разработанных после 1987 г. (по ГОСТ 26772 – 85 )

Число выводов	Наименование вывода фазы	Обозначение выводов
Число выводов	Наименование вывода фазы	начало	конец
6	Первый	1U— 2N	2U
	Второй	1V—2N	2V
	Третий	1W—2N	2W
⁹	Первый Второй Третий	1U – 3N 1V – 3N 1W – 3 N	2U; 3U 2V; 3V 2W; 3W
12	Первый	1U — 2N	2U
	Первый	3U—4N	4U
	Второй	1V—2N	2V
	Второй	3V – 4N	4V
	Третий	1W – 2N	2W
	Третий	3W – 4N	4W

Примечания. 1. В обозначениях раздельных обмоток двигателей, переключаемых на разное число полюсов, меньшая (большая) цифра стоящая перед буквенным обозначением обмотки, соответствут меньшей (большей) частоте вращения.

2. Двойные обозначения (например, 1U – 2N; 1U – 3N и др.) применяют для выводов, которые при одной частоте вращения присоединяют к сети, а при другой частоте вращения замыкают накоротко между собой. Если на доске выводов нет достаточно места для двойного обозначения с обязательным приложением к машине схемы соединений.

3. В чертежах электрических схем соединения с шестью выводными концами на свободном поле схемы при соединении фаз в треугольник допускается применение двойных обозначений (U1W2; V1U2; W1V2), при соединении фаз в звезду – обозначение начал фаз U1, V1, W1 и тройного обозначения (U2; V2; W2) точки звезды.

Выбор схемы полюсно-переключаемых обмоток зависит от того, должен двигатель работать на разных частотах вращения с постоянным моментом или с постоянной мощностью [6].

Рис. 3.37. Схемы включения обмоток многоскоростного асинхронного двигателя на

2р = 4/8 при работе с постоянной мощностью:

а – схема соединений катушечных групп обмотки;

б – включения обмотки на 2р = 4 при а = 1;

в – включение обмотки на 2р = 8 при а =2.

На рис. 3.37 показаны условные схемы включения двухскоростного асинхронного двигателя на 2р= 4/8, рассчитанного на работу с одной и той же мощностью при 2р = 4 и 2р= 8. На высшей частоте вращения (2р = 4) его обмотку соединяют в треугольник при а = 1, а на низшей (2р= 8) — в звезду при а = 2. При том и при другом числе полюсов катушки обмотки остаются теми же самыми, поэтому их выполняют с шагом, равным или несколько большим полюсного деления при большем числе полюсов.

Существуют схемы обмоток двухскоростных двигателей, позволяющие путем переключения катушечных групп изменять числа полюсов и в отношении, отличном от 1 : 2, с сохранением достаточно высокого обмоточного коэффициента для обеих частот вращения и числа выводных концов обмоток — не более шести. Особенность этих схем заключается в специфической компоновке катушечных групп из разновитковых катушек, при которой изменение точек подсоединения обмотки к питающей сети приводит не только к изменению полярности отдельных катушечных групп, но и переключению групп между фазами или к отключению отдельных катушек при работе с одним из возможных чисел полюсов. При переключениях изменяется также и амплитуда МДС обмотки, поэтому такой метод построения схем называют методом «полюсно-амплитудной модуляции» (ПАМ). Принцип переключений, характерный для данного метода, иллюстрируется схемой, приведенной на рис. 3.38.

Рис. 3.38. Принципиальная схема двухскоростной обмотки,

выполненной по принципу ПАМ: 1 – 9 - элементы обмотки

Двухскоростные асинхронные двигатели серии 4А и АИ с высотами осей вращения 160…200 мм при соотношении чисел полюсов 6 : 4 имеют две обмотки: основную – двухслойную и дополнительную – однослойную, катушечные группы которых условно показаны на рис. 3.39, а соответственно кружками и прямоугольниками. Основная обмотка — полюсно – переключаемая. При работе на 2р=4 включается только основная обмотка, соединенная треугольником при а = 1 (рис. 3.39, б). При работе двигателя на 2р = 6основная обмотка соединяется в звезду с двумя параллельными ветвями и последовательно с ней включается дополнительная обмотка (рис. 3.39, в).

Для трехскоростных и четырехскоростных асинхронных двигателей используют оба принципа изменения чисел полюсов: устанавливают две независимые обмотки, каждая из которых (в четырехскоростных) или одна из них (в трехскоростных двигателях) выполняется полюсно-переключаемой. В обмотках в большинстве случаев используют более простые схемы переключения числа полюсов в отношении 1 : 2. Так, например, трехскоростные двигатели 4А112М6/4/2 имеют две независимые обмотки, одна из которых рассчитана на 6 полюсов, а вторая (полюсно-переключаемая) — на 2 и 4 полюса; в четырехскоростных двигателях 4А180М12/8/6/4 обе обмотки полюсно – переключаемые: одна на 12 и 6 полюсов, другая на 8 и 4 полюса.

Рис. 3.39 Полюсно – переключаемые обмотки:

а – выводы обмотки; б – включение основной обмотки на 2р = 4 при а = 1;

в – включение основной и дополнительной обмоток на 2р = 6 при а = 2;

- элементы основной обмотки, - элементы дополнительной обмотки

3.12. ОБМОТКИ ФАЗНЫХ РОТОРОВ АСИНХРОННЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ

По своей конструкции и схемам соединения обмотки фазных роторов машин переменного тока. В роторах машин мощностью до 80...100 кВт обычно применяют катушечные обмотки. Конструктивно катушечные обмотки фазных роторов отличаются от статорных только расположением лобовых частей и наличием на них бандажей. В схемах отличие состоит в выборе начал фаз обмотки. Если расстояние между началами фаз обмотки статора выбирается минимально возможным для обеспечения большей компактности расположения выводных концов, то в обмотке ротора их стремятся расположить равномерно по окружности, чтобы облегчить балансировку обмотанного ротора.

С увеличением размеров машины уменьшается число витков в обмотке статора. Соответственно должно уменьшиться и число витков обмотки ротора, так как иначе напряжение на контактных кольцах возрастает, что может послужить причиной пробоя изоляции во время пуска машины. Поэтому в машинах больших габаритов обмотку ротора выполняют стержневой, имеющей всегда два эффективных проводника в пазу. Число витков в обмотке ротора при этом уменьшается, а ток ротора возрастает. Поэтому обмотку выполняют из прямоугольной меди или медных шин с площадью поперечного сечения, много большей, чем сечение проводников обмотки статора.

Стержневую обмотку ротора, как правило, делают волновой, так как в волновой обмотке меньше межгрупповых соединений, которые технологически трудновыполнимы при большом сечении проводников.

Основные закономерности соединений схем волновых обмоток фазных роторов рассмотрим на следующем примере. Составим схему стержневой волновой обмотки ротора, имеющего число пазов Z₂= 24 и число полюсов 2р₂= 4. На рис. 3.40, а показаны 24 линии пазов, в которых расположены проводники верхнего слоя обмотки. Разметим эти пазы по фазам, предварительно определив полюсное деление τ₂ = Z₂/ 2p₂ = 24/ 4 = 6 пазовым делениям и число пазов на полюс и фазу q₂ = Z₂/ (2p₂m₂) = 24/ (4 3) = 2. Стрелками на линиях укажем для первой фазы направления мгновенных значений токов в стержнях (одинаковые

Рис. 3.40. К построению схемы стержневой волновой обмотки фазного ротора

асинхронного двигателя, Z = 24, 2р = 4:

а – схема соединений одной фазы; б – последовательность соединения стержней

в пределах каждого полюсного деления и изменяющиеся на обратные при переходе на соседние полюсные деления) и начнем построение схемы обмотки, приняв за начало первой фазы (К1)верхний стержень, лежащий в первом пазу.

Обмотку выполняют с диаметральным шагом. В данной схеме шаг обмотки по пазам у= τ₂ = 6 зубцовых делений. Обмотка двухслойная, поэтому верхний стержень из паза 1 должен быть соединен с нижним стержнем паза 1 + у= 1 + 6 = 7. Далее нижний стержень паза 7 соединяется с верхним стержнем паза 7 + у = 7 + 6= 13 и т. д. Одновременно с вычерчиванием схемы целесообразно записывать последовательность шагов обмотки (рис. 3.40, б).

Проделав таким образом 2р₂ — 1 = 4 — 1 = 3 шага, убеждаемся, что при следующем — четвертом (по числу полюсов) шаге обмотка замкнется сама на себя, так как 2р₂τ₂ = Z₂. При построении схемы этот шаг укорачивают или удлиняют на одно зубцовое деление, т. е. делают его равным у - 1 или у + 1. Чаще встречаются схемы с укороченными переходными шагами, так как они приводят к некоторой экономии меди обмотки. При удлиненном шаге возникают дополнительные перекрещивания лобовых частей верхнего и нижнего слоев у выхода стержней из паза.

Укороченным (или удлиненным) шагом завершается первый обход обмотки по окружности ротора. После q₂таких обходов (в рассматриваемом примере — после двух обходов) изменение последнего шага производить нельзя, так как это приведет обмотку данной фазы к стрежням соседней. Для соединения оставшихся после первых q₂ обходов стержней фазы последний стержень, на котором занимающим такое же положение в пазу на расстоянии шага от него в направлении обхода, т. е. нижний стержень паза 18соединяют с нижним стержнем паза 18 + 6 =24. Далее продолжают обход в том же порядке, но изменив его направление. Построение обмотки заканчивается после q₂ обходов в обратном направлении.

Начала других фаз обмотки располагают симметрично через 2р₂q₂пазовых делений, т. е. через 1/3 окружности ротора (см. § 3.5).

Полная схема обмотки, построение которой начато в примере на рис. 3.40, приведена на рис. 3.41. За начала фаз приняты верхние стержни, расположенные в пазах 1, 9 и 17.Рассмотренная обмотка является типичной для стержневых волновых обмоток фазных роторов асинхронных двигателей.

Отметим некоторые особенности обмоток данного типа. В стержневой волновой обмотке имеется только по одной перемычке на фазу независимо от числа полюсов, в то время как в катушечных двухслойных обмотках таких перемычек — межгрупповых соединений — необходимо установить 2р - 1 на каждую фазу. Это обстоятельство существенно облегчает соединение схемы, особенно в многополюсных машинах. При симметричном расположении начал фаз также симметрично располагают перемычки и концы фаз. Если за начала фаз приняты верхние стержни пазов, то концами фаз также будут верхние стержни, а перемычки соединяют с нижними стержнями.

Рис. 3.41. Схема стержневой волновой обмотки фазного ротора, Z = 24, 2p = 4, a = 1

Находят применение также некоторые модификации рассмотренных схем обмоток роторов. Иногда в схемах выполняют укороченные переходные шаги по обходу ротора в одну сторону и удлиненные — в другую. В таких схемах перемычки смещаются на несколько пазовых делений, поэтому конструктивно выводные концы фаз не пересекаются с перемычками, что облегчает крепление лобовых частей.

Распространены также схемы обмоток фазных роторов, выполняемых без перемычек. В таких обмотках в каждой из фаз на месте последнего при прямом обходе стержня, который в обычных схемах соединяют с перемычкой (см., например, на рис. 3.41 нижние стержни в пазах 2, 10, 18),устанавливают изогнутый переходной стержень. На схеме одной фазы обмотки без перемычек (рис. 3.42) переходной стержень размещен в 26-м пазу (отмечен кружком на схеме). Переходной стержень изгибается так, что одна половина его по длине находится в нижнем слое паза, а другая — в верхнем. Обе лобовые части стержня отгибают в одну и ту же сторону. После установки переходного стержня направление обхода меняется на обратное так же, как после установки перемычек в рассмотренных ранее схемах. В такой обмотке концы фаз располагают на противоположной от начал фаз стороне ротора.

Отсутствие перемычек упрощает конструкцию обмоток и технологию соединения схемы. Расположение начал и концов фаз на разных торцах ротора облегчает установку выводных концов и соединительной шины на конечных выводах обмотки для соединения ее в звезду. В то же время наличие переходных, изогнутых по длине стержней требует их дополнительного

крепления в пазах (рис. 3.43).

Рис. 3.42. Схема (а) и последовательность соединения (б) одной фазы

стержневой волновой обмотки фазного ротора с

переходным стержнем, Z = 36, 2p = 4

Волновую стержневую обмотку выполняют с одной и, реже, с двумя параллельными ветвями. Образование большего числа параллельных ветвей технологически сложно. Для получения двух параллельных ветвей перемычку между половинами фаз убирают и каждую часть обмотки соединяют с начальным и конечным выводами фаз сохраняя в них направление тока.

Рис. 3.43. Положение переходного стержня в пазу ротора:

1 – переходный стержень; 1 – уплотняющие клинья;

3 – сердечник ротора

В большинстве случаев стержневые волновые обмотки роторов выполняют с целым число пазов на полюс и фазу. Однако на практике встречаются обмотки и с дробным q₂. При q₂ = b + с/d полюсное деление τ₂ = m₂q₂содержит дробное число пазовых делений (обмотки с d,кратным трем, в трехфазных машинах не применяют) и шаг обмотки выполняют с различными шагами: большими, равными у' = τ₂+ ε₁ пазовых делений, и малыми, равными

Рис. 3.44. Схема и последовательность соединения одной фазы

стержневой волновой обмотки фазного ротора, Z = 30, 2p = 4, q =

у'' = τ₂– ε₂ пазовых делений, где ε₁ и ε₂ — наименьшие дробные числа, при которых y' и у"выражаются целыми числами. Количество больших и малых шагов, а также последовательность соединений стержней в схеме зависят от числа q₂ и находятся аналогично числу и чередованию больших и малых катушечных групп в двухслойных катушечных обмотках с дробным q. Наиболее часто дробные обмотки фазных роторов выполняют при знаменателях дробности d = 2, т. е. с q₂ = , и т. п. В таких обмотках большие шаги равны у' = τ₂+ 1/2, а малые у" = τ₂ - 1/2 пазовых делений. Схему обмотки строят так же, как и при целом q₂, но большие шаги чередуют с малыми. Последовательность чередования шагов до перемычки и после изменяется на обратную.

На примере схемы обмотки с q₂ = ,приведенной на рис. 3.44, видно, что две (прямая и обратная) ветви обмотки располагают таким образом, что в каждой фазной зоне занято стержнями фазы q₂= 2 + 1/2 паза (три верхние половины паза и две нижние либо наоборот). В оставшейся свободной половине паза размещают стержень, принадлежащий соседней фазе.

3.13. КОНСТРУКЦИЯ И ИЗОЛЯЦИЯ ОБМОТОК ЯКОРЕЙ

МАШИН ПОСТОЯННОГО ТОКА

Основным элементом якорных обмоток машин постоянного тока является секция, в которой может быть один или несколько витков. Выводные концы каждой секции соединены с пластинами коллектора. Несколько секций, пазовые стороны которых размещают в одном слое паза, имеют общую корпусную изоляцию и образуют катушку обмотки. Катушка обмотки якоря в отличие от катушки обмотки статора машины переменного тока имеет столько пар выводных концов, сколько секций она имеет в своем составе (рис. 3.45).

В большинстве машин общего назначения мощностью до 30...40 кВт обмотки выполняют из круглого, а в машинах большей мощности — из прямоугольного обмоточных проводов. Обмотки из круглого провода укладывают в полузакрытые пазы (рис. 3.46, а). Плотность укладки проводников оценивается коэффициентом заполнения паза (см. § 3.4).

Пример исполнения изоляции обмоток из круглого провода приведен в табл. 3.18. Корпусная изоляция пазовой части катушек выполнена пазовым коробом из одного или двух слоев изоляционного материала. Для повышения надежности короба в местах выхода его из пазов по торцам якоря он завернут в виде манжеты. Прокладки между слоями обмотки в пазу выполнены из того же материала, что и короб. В лобовых частях секции и катушки дополнительно не изолируют.

Рис. 3.45 Катушка обмотки якоря машины

постоянного тока, состоящая из трех секций

Рис. 3.46 Поперечный разрез пазов якоря

а – с обмоткой круглого провода; б – с обмоткой из прямоугольного провода;

1 – корпусная изоляция; 2 – проводники обмотки;

3 – прокладки между слоями обмотки; 4 – прокладки под клин;

5 – пазовый клин; 6 – проволочный бандаж;

7 – прокладка под бандаж; 8 – прокладка на дне паза

Таблица 3.18. Изоляция обмотки якоря двигателей постоянного тока (пазы овальные полузакрытые; обмотка двухслойная всыпная из круглого эмалированного провода; напряжение до 600 В)

Высота оси вращения h, мм	Позиция	Материал			Число слоев	Односторонняя Толщина изоляции, мм
		Класс нагревостойкости		Толщина, мм
		В	F и H	Толщина, мм
80-112	1	Изофлекс	Имидофлекс	0,35	1	0,35
80-112	2	“	“	0,35	1	0,35
132-200	1	“	“	0,25	2	0,5
132-200	2	“	“	0,25	2	0,5

Примечание. Прокладку между катушками в лобовых частях обмотки выполняют из

изофлекса.

В табл. 3.19 показано исполнение изоляции обмоток якоря двигателей 4П100 и 4ПФ132. Обмотки рассчитаны на механизированную укладку. Проводники закреплены в пазах пазовыми крышками, выполненными из того же материала, что и короб.

Таблица 3.19. Изоляция обмотки якоря двигателей серии 4П

(пазы полузакрытые, обмоточный провод ПЭТ-155; двигатели 4П

с h= 80...160 мм — рис. а; двигатели 4ПФ с h = 112...200 мм — ряс. б)

Рисунок	Позиция	Материал	Число слоев	Односторонняя толщина изоляции, мм
	1	Пленкокартон ПСК – А – 175	1	0,3
	2	То же	1	0,3
	1	Плекокартон ПСК – ЛП – 125	1	0,35
	2	То же	1	0,35
	3	“	1	0,35

В обмотке из прямоугольного провода проводники располагают своей широкой стороной параллельно боковой грани паза (рис. 3.46, б), причем проводники одной секции укладывают друг над другом, а пазовые стороны секций, составляющих одну катушку, — в одном по высоте слое паза — в верхнем или в нижнем. Подобное расположение принято для выравнивания индуктивного сопротивления секций, принадлежащих одной катушке, так как оно существенно зависит от размещения проводников по высоте паза.

Число витков в секции обмотки из прямоугольного провода обычно не превышает одного-двух, реже — трех или четырех витков. Одновитковые секции могут быть выполнены стержневыми, что облегчает их укладку в пазы, но делает необходимой дополнительную операцию — пайку головок стержней друг с другом после укладки обмотки. Секции с двумя и с большим числом витков выполняют, если это позволяет место, с двойными головками, что облегчает соединение выводов секций с пластинами коллектора и несколько уменьшает вылет лобовых частей катушек, а следовательно, и общую длину машины (рис. 3.47).

Таблица 3.20. Изоляция обмотки машин постоянного тока

(пазы открытые, обмотки из прямоугольного провода,

h = 225…315 мм, напряжение 600 В)

Часть обмотки	По- зи - ция	Материал			Число слоев					Двусторонняя толщина изоляции, мм
		Наименование, марка			Толщина, мм			Класс нагрево- стойкости		По ши- ри- не	По высоте при w_s
		Класс нагревостойкости			Класс нагрево- стойкости			Класс нагрево- стойкости			1	2	3	4
		В	Е	Н	В		F и Н	В	F и Н		1	2	3	4
Пазовая Лобовая	1	Слюдо- пласто- фолий ИФГ-Б	Син- фо- лий F	Син- фо- лий Н	0,15		0,16	4,5 оборота	3,5 оборота	1,1	2,2	2,2	2,2	2,2
	2	То же	То же	То же	0,15		0,16	0 - 6		-	-	0,3	0,6	0,9
	3	Стеклолакоткань ЛСП			0,15			1	1	0,3	0,6	0,6	0,6	0,6
		Стеклотекстолит
	4	СТ	СТЭФ	СТК	0,5			1	1	-	0,5	0,5	0,5	0,5
	5	СТ	СТЭФ	СТК	0,5			1	1	-	0,5	0,5	0,5	0,5
	6	СТ	СТЭФ	СТК	0,5			1	1	-	0,5	0,5	0,5	0,5
		Допуск на укладку обмотки								0,3	0,5	0,5	0,5	0,5
		Общая толщина изоляции в пазу (без витковой, без высоты клина или без высоты бандажной канавки)								1,7	4,8	5,1	5,4	5,7
	7	Стеклослюди- Нитовая лента ЛС-ПЭ-934-ТП		Пленка поли- имидная ПМ 0,5		0,15		1 вполнахлеста		0,6	0,6	0,6	0,6	0,6
	8	Стеклянная лента ЛЭС				0,1		1 вполнахлеста		0,4	0,4	0,4	0,4	0,4
		Общая толщина изоляции катушки в лобовой части (без витковой)								1	1	1	1	1

Обмотки из прямоугольного провода имеют гильзовую или непрерывную изоляцию (табл. 3.20—3.22). В машинах на напряжение свыше 600 В дополнительно изолируют промежуточные (средние, через одну) секции в пазовых и лобовых частях.

Обмотку якоря закрепляют в пазах клиньями или бандажами. Для крепления обмоток из круглого провода пользуются только клиньями. Обмотку из прямоугольного провода в двигателях с высотой оси вращения не более 315 мм большей частью крепят в пазовой части бандажами из стальной немагнитной проволоки или из нетканой стеклоленты. Бандажи располагают в кольцевых бандажных канавках сердечника якоря (рис. 3.48), которые образуются при шихтовке сердечника листами магнитопровода с меньшим диаметром. По длине якоря располагают несколько канавок; длина каждой из них 15...20 мм, а общая длина всех канавок на якоре обычно не превышает приблизительно 1/3 конструктивной длины сердечника якоря.

Рис. 3.47. Секции обмотки в пазах якоря:

а – с одинарной головкой; б – с двойной головкой;

1 – пластина коллектора; 2 – выводные концы секции;

3 – сердечник якоря; 4 – головка секции

Рис. 3.48. Крепление обмотки якоря бандажами:

1 – бандажи на лобовых частях; 2 – бандажи на пазовой части;

3 – обмоткодержатели; 4 – коллекторная пластина

В двигателях с h > 315 мм пазовые части обмоток крепят клиньями из стеклотекстолита.

Лобовые части всех обмоток якоря крепят бандажами из нетканой стеклоленты, а в машинах больших габаритов и с большой частотой вращения — из стальной немагнитной проволоки.

Таблица 3.21. Изоляция обмотки якоря двигателей постоянного тока

(пазы прямоугольные открытые; обмотка двухслойная петлевая, волновая,

лягушачья разрезная из прямоугольного провода марки ПСД;

h = 350…500 мм; напряжение до 1000 В; класс нагревостойкости В)

Часть обмотки	Пози- ция	Материал		Число слоев	Двусторонняя толщина изоляции, мм
		Материал			По ширине при числе U_п				По высо-те
		Наименование, марка	Толщи-на, мм		По ширине при числе U_п
		Наименование, марка	Толщи-на, мм		2	3	4	5
Пазовая Лобовая	1	Стекляная лента ЛЭС	0,1	1 впри -тык	0,2	0,2	0,4	0,4	0,8
	2	Лента стекло- слюдопластовая ЛИ-СК-ТТ	0,1	1 впри -тык	0,28	0,28	0,28	0,28	1,12
	3	Стеклослюдо- пластовая лента ЛИ-СКу-ТТ	0,14	1 впол- нахлеста	0,56	0,56	0,56	0,56	1,12
	4	Стеклянная лента ЛЭС	0,1	1 впри -тык	0,2	0,2	0,2	0,2	0,4
	5	Стеклолакоткань ЛСП-130/155	1	1	0,3	0,3	0,3	0,3	0,3
	6	Стеклотекстолит СТ	0,5	1	-	-	-	-	0,5
	7	То же	0,5	1	-	-	-	-	0,5
	8	“	0,5	1	-	-	-	-	0,5
		Допуск на укладку обмотки	-	-	0,3	0,3	0,3	0,5	0,5
		Всего на паз (без витковой Изоляции и клина)	-	-	2,14	2,14	2,44	2,54	6,24
	9	Стеклянная лента ЛЭС	0,1	1 впри -тык	0,2	0,2	0,4	0,4	0,4
	10	Стеклослюдо- пластовая лента ЛИ-СК-ТТ	0,14	1 впри -тык	0,28	0,28	0,28	0,28	0,56
	11	Стеклослюдо- пластовая лента ЛИ-СКу-ТТ	0,14	1 впол- нахлеста	0,56	0,56	0,56	0,56	0,56
	12	Стеклянная лента ЛЭС Разбухание изоляции от пропитки	0,1 -	1 впри –тык -	0,2 0,3	0,2 0,3	0,2 0,4	0,2 0,5	0,2 0,3
	12	Общая толщина иоляции кату- ши в лобовой чсти (без вит- ковой)	-	-	1,54	1,54	1,64	1,74	2,02

Для обмоток якорей все более широко применяют корпусную изоляцию типа «монолит», состоящую из стеклослюдинитовых или слюдопластовых материалов на эпоксидных связующих. Эта изоляция помимо высокой электрической и механической прочности обладает очень хорошей адгезией. В обмотках с такой изоляцией в ряде случаев можно не устанавливать пазовых клиньев.

Недостатком изоляции типа «монолит» является сложность ремонта обмотки, так как после запечки изоляции удалить обмотку из пазов крайне трудно.

Таблица 3.22. Изоляция обмотки якоря двигателя постоянного тока (пазы прямоугольные

открытые); обмотка двухслойная петлевая, волновая, лягушачья разрезная из прямоугольного провода марки ПСД (класс нагревостойкости F) и ПСДК (класс нагревостойкости H); h = 355…500 мм; напряжение до 1000 В

Часть обмотки	Пози- ция	Материал						Число слоев		Двусторонняя толщина изоляции, мм
		Наименование, марка			Толщина, мм					По ширине при числе U_п				По высоте
		Класс нагревостойкости			Класс нагревостойкости					2	3	4	5
		F		H	F	H	F		H
Пазовая Лобовая	1	Стеклянная лента ЛЭС		Полиамидная пленка ПМ	0,1	0,05	Полиамидная пленка ПМ		1 вполнахле- ста	0,2	0,2	0,4	0,4	0,8
	2	Фенилоновая бумага			0,05		1 впритык			0,1	0,1	0,1	0,1	0,4
	3	Пленка полиамидная ПМ			0,05		3 вполнахлеста			0,6	0,6	0,6	0,6	1,2
	4	Фенилоновая бумага			0,05		1 впритык			0,1	0,1	0,1	0,1	0,2
	5	Стеклянная лента ЛЭС			0,1		1 вполнахлеста			0,4	0,4	0,4	0,4	0,8
	6	Фенилоновая бумага			0,2		1			0,4	0,4	0,4	0,4	0,4
	7	Стеклотекстолит СТЭФ	СТК		0,5		1			-	-	-	-	0,5
	8	СТЭФ	СТК		0,5		1			-	-	-	-	0,5
	9	СТЭФ	СТК		0,5		1			-	-	-	-	0,5
		Допуск на укладку обмотки			-		-			0,3	0,3	0,3	0,3	0,5
		Всего на паз (без витковой изоляции и клина)			-		-			2,1	2,1	2,3	2,3	5,8
	10	Стеклянная лента ЛЭС	Полиамидная пленка ПМ		0,1	0,05	1 впритык		1 вполнахле- ста	0,2	0,2	0,4	0,4	0,4
	11	Фенилоновая бумага			0,05		1 впритык			0,1	0,1	0,1	0,1	0,2
	12	Пленка полиамидная ПМ			0,05		2 вполнахлеста			0,4	0,4	0,4	0,4	0,4
	13	Фенилоновая бумага			0,05		1 впритык			0,1	0,1	0,1	0,1	0,1
	14	Лента стеклянная ЛЭС			0,1		1 вполнахлеста			0,4	0,4	0,4	0,4	0,4
		Общая толщина изоляции катушки в лобовой части (без витковой)			-		-			1,2	1,2	1,4	1,4	1,5

3.14. ОСОБЕННОСТИ СХЕМ ОБМОТОК ЯКОРЕЙ МАШИН ПОСТОЯННОГО ТОКА

Обмотки якоря подразделяют по направлению отгиба лобовых частей на волновые и петлевые и в зависимости от схем соединений на простые и сложные. Соотношения размеров и схемы обмоток характеризуются двумя частичными и результирующими шагами, шагом по коллектору и шагом по пазам якоря (рис. 3.49). Частичные шаги (первый — у1, второй — у2) и результирующий шаг у измеряются в так называемых элементарных пазах, не имеющих эквивалента в линейных размерах. Под элементарным понимают условный паз, в котором как бы расположено по одной секционной стороне обмотки в каждом слое. Отсюда число элементарных пазов Z_э, число секций во всей обмотке якоря S, число пластин коллектора К и число пазов якоря Z связаны следующим соотношением:

Z_э = S = К = Z u_п,

Рис. 3.49. Обозначение шагов петлевой обмотки якоря:

а) у_к= + 1; 6) у_к= - 1

где u_п — число секций в катушке якоря.

Шаг обмотки по коллектору у_к определяет расстояние между началом и концом секции по окружности коллектора в коллекторных делениях t_к = (πD_к)/ K, где D_к - наружный диаметр коллектора.

Шаг обмотки по пазам (y_z) определяет расстояние между сторонами катушки или секции в зубцовых делениях якоря t_z = (πD_a)/ Z, где D_a — наружный диаметр якоря [6].

Схемы обмоток якорей машин постоянного тока изображают на чертежах так же, как и машин переменного тока, т. е. в виде торцевых (вид со стороны коллектора) или развернутых схем. Наибольшее распространение получили развернутые схемы. Их изображение имеет ряд особенностей, связанных с тем, что каждая катушка обмотки якоря состоит из нескольких секций и имеет столько пар выводных концов, сколько секций содержится в ней. Выводные концы секций соединены с пластинами коллектора. Поэтому на схеме обмотки якоря нужно либо каждую секцию изображать отдельным многоугольником, либо показывать пазовые части катушки одной линией, а лобовые части каждой секции — отрезками, соединенными с концами пазовой части и с пластинами коллектора. Последний способ изображения встречается чаще.

Рис. 3.50. Схема простой петлевой обмотки якоря, Z = 14, u_п = 3, К = 42

На рис. 3.50 приведена развернутая схема простой петлевой обмотки, каждая катушка которой состоит из трех секций. Пазовые части катушек изображены в зависимости от их положения в пазу сплошными или пунктирными линиями, а в лобовых частях эти линии разветвляются: от каждой отходят три отрезка, обозначающих лобовые части трех секций, входящих в катушку. Начала и концы секций соединяют с пластинами коллектора. На схемах на коллекторных пластинах обычно показывают места расположения щеток.

Схемы обмоток якорей, как правило, состоят из ряда повторяющихся одинаковых элементов, поэтому полное представление об обмотке могут дать и сокращенные, так называемые практические схемы. В практических схемах вычерчивают секции только одной из катушек: показывают расположение обеих сторон секции в элементарных и действительных пазах и их соединение с пластинами коллектора. Пластины нумеруют так, чтобы их номера совпадали с номерами элементарных пазов, в которых располагают стороны секций, соединенных с данными пластинами. На рис. 3.51 показана практическая схема обмотки, развернутая схема которой приведена на рис. 3.50.

В большинстве обмоток первый частичный шаг секции у₁ выбирают кратным числу секций в слое паза u_п. В этом случае шаги по пазам катушек и всех секций обмотки одинаковые (y_z = y₁ /u_п) и обмотку называют равносекционной (рис. 3.52, а). Если же у₁ /u_п не равно целому числу, то у секций будут разные шаги по пазам якоря (рис. 3.52, б). Такую обмотку нельзя выполнить из целых катушек. Она называется ступенчатой, выполняется только в стержневых обмотках и редко встречается в практике.

Для того чтобы легче понять особенности различных схем обмоток якоря, все последующие схемы в учебнике построены для обмоток с u_п = 1, при этом Z = Z_э = К. Следует отметить, что обмотку якоря с u_п = 1 выполняют крайне редко, так как в этом случае необоснованно увеличивается число пазов и ухудшается их заполнение проводниками, потому что толщина корпусной изоляции катушки, состоящей из одной или из нескольких секций, остается одинаковой.

Рис. 3.51. Практическая схема петлевой обмотки, у_z= 3, u_п = 3, у₁= 9

Рис. 3.52. Равносекционная и ступенчатая обмотки:

а) у₁ = 10, u_п=2, у₁/ у_п — равно целому числу (обмотка равносекционная); б) y₁ = 11

u_п=2, у₁/ у_п — не равно целому числу (обмотка ступенчатая)

3.15. ПРОСТЫЕ ПЕТЛЕВЫЕ ОБМОТКИ

В простых петлевых обмотках якоря (см. рис. 3.50) результирующий шаг равен шагу по коллектору:

у = у_к = у₁ – у₂ = ± 1. (3.26)

Большее распространение получили обмотки с у = 1, так как при у = – 1 лобовые части секций несколько удлиняются и в них возникает дополнительное перекрещивание выводных концов (см. рис. 3.49, б). Первый частичный шаг петлевой обмотки выбирают близким к полюсному делению:

у₁ = Z_э/ 2p ± e, (3.27)

где e — наименьшее число (или дробь), при котором у₁ выражен целым числом, кратным числу u_п. Значение е характеризует укорочение (удлинение) шага по сравнению с полюсным делением. Обмотки с укороченным шагом применяются чаще.

Рассмотрим более подробно особенности простых петлевых обмоток на примере схемы, приведенной на рис. 3.50.

На практической схеме этой обмотки (см. рис. 3.51) показано что y₁ = Z_э / 2p ±е = 42/ 4 - - 1,5 = 9; у₂ = y₁ – у = 9 — 1 = 8. Шаги по пазам всех секций одинаковы: y_z = у₁/ u_п = 9/3 =3

Обмотка равносекционная. Если же выполнить первый частичный шаг у₁ = 42/4 - 0,5 = 10 (у₂ = 10 - 1 = 9), то у₁/u_п = 10/ 3 становится не равным целому числу. Шаги секций по пазам будут разные (рис. 3.52) и обмотка получится ступенчатой.

При простой петлевой обмотке щетки на коллекторе должны быть расположены обязательно через каждое полюсное деление. Замыкая пластины коллектора, они образуют в обмотке 2р параллельных ветвей (рис. 3.53). Поэтому в простой петлевой обмотке число параллельных ветвей всегда равно числу полюсов машины: 2а = 2р.

Рис. 3.53. Параллельные ветви простой петлевой обмотки

Параллельные ветви в петлевой обмотке содержат несколько последовательно соединенных между собой секций, в каждой из которых во время работы машины наводится ЭДС. При сборке машины из-за допусков при штамповке и шихтовке сердечника неравномерности воздушного зазора под разными полюсами и ряда других причин всегда

существует некоторая асимметрия магнитной цепи. Поэтому ЭДС, наводимые в секциях в разных параллельных ветвях, немного отличаются друг от друга. Сопротивления параллельных ветвей практически всегда различаются между собой из-за различного качества паек мест соединений секций и пластин коллектора. По этим причинам токи в параллельных ветвях петлевой обмотки якоря никогда не бывают абсолютно одинаковые, так как в ветвях обмотки циркулируют уравнительные токи. Они замыкаются через скользящие контакты между щетками и поверхностью коллектора и перегружают их, при этом коммутация машин ухудшается, появляется искрение под щетками, пластины подгорают и коллектор быстрее выходит из строя.

Чтобы разгрузить щеточные контакты от уравнительных токов, в якорях с петлевой обмоткой устанавливают уравнительные соединения первого рода. Уравнительные соединения — это изолированные проводники, которые соединяют точки обмотки, имеющие теоретически одинаковые потенциалы. Уравнительные соединения не уменьшают уравнительные токи, а лишь направляют их по безвредному для работы машины пути, обеспечивая нормальную работу щеточного контакта без перегрузки, создаваемой уравнительными токами.

Рис. 3.54. Расположение уравнительных соединений первого рода: а, б — со стороны, противоположной коллектору; в — со стороны коллектора; 1 — сердечник якоря; 2 — лобовые части обмотки; 3 — уравнительные соединения; 4 — задний нажимной конус коллектора; 5 — коллектор

В простой петлевой обмотке одинаковые потенциалы должны быть у всех секций, расположенных на расстоянии двойного полюсного деления друг от друга. Поэтому шаг уравнительных соединений у_ур = К/р. Наиболее удобные места для подсоединения уравнителей к секциям — это коллекторные пластины или головки лобовых частей секций со стороны, противоположной коллектору (рис. 3.54).

На схеме рис. 3.50 условно показаны только два уравнительных соединения, выполненных с шагом, равным у_ур = К/р = 42/2 = 21 элементарных пазов.

Уравнительные соединения первого рода выполняют проводниками с площадью поперечного сечения, равной 20...30 % сечения эффективного проводника обмотки. В машинах общего назначения чаще всего устанавливают по два-три уравнительных соединения на каждую пару параллельных ветвей или по одному уравнительному соединению на паз якоря, т. е. в 3 — 4 раза меньше, чем секций в обмотке.

При установке уравнительных соединений (рис. 3.54) усложняется технологический процесс изготовления якоря и увеличивается расход меди, поэтому петлевые обмотки применяют лишь в машинах, в которых не могут быть выполнены простые волновые обмотки [6].

3.16. ПРОСТЫЕ ВОЛНОВЫЕ ОБМОТКИ

Схема простой волновой обмотки якоря приведена на рис. 3.55. Обозначения шагов обмотки показаны на рис. 3.56. Шаг простой волновой обмотки по коллектору равен результирующему шагу:

у_к = у = (К ± 1)/ р.

В этой формуле знак «—» предпочтительный, так как при знаке «+» в обмотке появляются дополнительные перекрещивания выводных концов секций. Для первого частичного шага у₁ = K/ 2p ± e сохраняется следующее условие: у₁/ u_п равно целому числу, иначе обмотка будет ступенчатой. Второй частичный шаг у₂ = у – у₁

Секции волновой обмотки соединяют друг с другом последовательно с результирующим шагом, близким к двойному полюсному делению. Поэтому при установке щеток на коллектор обмотка соединяется в две параллельные ветви независимо от числа полюсов

Рис. 3.55. Схема простой волновой обмотки якоря, Z = 17, K = 51, 2p = 4

Рис. 3.56. Элементы схемы и обозначение шагов простой волновой обмотки:

а – с двухвитковыми секциями, б – с одновитковыми секциями

машины. В простых волновых обмотках всегда 2а = 1(рис. 3.57). Особенностью обмоток является также возможность работы машины при неполном числе щеточных болтов.

Действительно, как видно из рисунка 3.57, уменьшение числа щеточных болтов не приводит

к изменению направления токов в параллельных ветвях обмотки. Это обстоятельство используют, например, в ряде тяговых двигателей постоянного тока, в которых размещение полного числа щеточных болтов, равного 2р, затруднено из-за недостатка места [8].

Рис. 3.57. Параллельные ветви в простой волновой обмотке: а) с 2р = 4, б) с 2р = 6

При 2а = 2в обмотке отсутствуют эквипотенциальные точки и установка уравнительных соединений не требуется. Поэтому волновые обмотки более технологичны и дешевы по сравнению с петлевыми. Простые волновые обмотки применяют в большинстве машин, номинальный ток которых не превышает 500...600 А, т. е. ток в каждой параллельной ветви волновой обмотки остается меньшим 250...300 А.

Простые волновые обмотки могут быть выполнены симметричными только при условии, что у_к = (К ± 1)/ рравно целому числу. Это накладывает определенные ограничения на соотношение чисел Ки р. В частности, машины общего назначения мощностью до 200...300 кВт выпускают в большинстве случаев в четырехполюсном исполнении, т. е. с р = 2.Следовательно, для обеспечения симметрии обмотки коллектор якоря должен содержать нечетное число пластин. Но так как К = Z u_п, то нечетными должны быть также число пазов якоря Z и число секций в катушке u_п. В ряде случаев эти условия невыполнимы при заданных линейной нагрузке и уровнях магнитной индукции на участках магнитопровода. В таких якорях при (К ± 1)/ р, не равном целому числу, могут быть выполнены несимметричные волновые обмотки: обмотка с мертвой секцией или искусственно-замкнутая обмотка.

Обмотка с мертвой секцией применяется реже. Для ее выполнения коллектор машины берут с числом пластин, на одну меньшим, чем число секций в обмотке якоря, т. е. с нечетным числом пластин: К' = Z u_п - 1. Тогда у_к = (К' ± 1)/ рравно целому числу. По рассчитанному у_к находят частичные шаги у₁и у₂и строят волновую обмотку. Число секций в обмотке s = Z u_п, т. е. на одну больше, чем пластин коллектора. В пазы укладывают все секции, но одну из них не соединяют с коллектором. Образуется «мертвая секция». Выводные концы этой секции подрезают и изолируют; лобовые части закрепляют бандажом вместе со всей обмоткой.

Рис. 3.58. Схема волновой обмотки с мертвой секцией, Z = 18, u_п = l, К = 17

На рис. 3.58 в качестве примера приведена схема простой волновой обмотки 2р = 4 с мертвой секцией, в которой для упрощения принято Z = 18, u_п = 1. Для построения схемы взято К' = 18 - 1 = 17; у_к = (17 - 1)/2=8; у₁ = 4. Мертвая секция, не соединенная с пластинами коллектора, выделена на схеме прерывистой жирной линией. Несимметрия схемы проявляется, например, в различных шагах у₂:шаги по пазам 5 – 9, 6 – 10, 7–11и т. д. не равны шагам 1 – 6, 2 – 7, 3 – 8и т. д.

Обмотки с мертвой секцией встречаются в машинах, коллекторы которых имеют большое (К >100) число коллекторных пластин, при этом возникающая несимметрия, практически незаметна.

Мертвую секцию можно было бы вообще не укладывать в пазы якоря, однако это нарушает последовательность укладки обмотки и требует заполнения оставшихся свободными частей пазов изоляционным материалом и дополнительных мер при балансировке якоря [6].

3.17. СЛОЖНЫЕ ОБМОТКИ ЯКОРЕЙ МАШИН ПОСТОЯННОГО ТОКА

В машинах с большими номинальными токами при петлевой обмотке якоря токи в каждой из параллельных ветвей могут превосходить допустимые, т. е. быть выше 250...300 А. Для увеличения числа параллельных ветвей обмотку якоря выполняют сложной петлевой. Па рис. 3.59 показан элемент схемы одного из типов сложной обмотки — двухходовой петлевой. Она состоит как бы из двух самостоятельных простых петлевых обмоток (на рис. 3.59 показаны линиями разной толщины). Секции одной из них расположены в нечетных элементарных пазах якоря и соединены с нечетными пластинами коллектора. Секции другой расположены в четных элементарных пазах и соединены с четными пластинами коллектора. Шаг обмоток по коллектору у_к = 2. Ширина щеток должна быть такой, чтобы они одновременно замыкали секции обеих обмоток. В каждой из отдельных простых обмоток 2а = 2р. При установке щеток на коллектор обе обмотки соединяют параллельно и общее число параллельных ветвей обмотки удваивается. В общем случае, если сложная обмотка состоит из т простых, шаг по коллектору каждой из них будет равен у_к = m, а общее число параллельных ветвей после установки щеток 2а = 2рm, где m — число ходов, т. е. число простых обмоток, составляющих сложную.

Рис.3.59. Элемент сложной двухходовой петлевой обмотки

Если в сложной петлевой обмотке К/m — целое число, то составляющие ее простые обмотки до установки щеток на коллектор электрически не соединены между собой. Каждая из них замыкается сама на себя после обхода по пазам якоря. Такие сложные обмотки называют m-кратнозамкнутыми. При К/m, не равном целому числу, обмотка замыкается только 1 раз после последовательных m обходов всех пазов якоря. Такие обмотки называют однократнозамкнутыми. В сложных петлевых обмотках точки с теоретически равным потенциалом располагаются не только в пределах каждого хода обмотки (в пределах каждой из простых обмоток), но и на разных ходах. Так, например, на элементе схемы двухходовой петлевой обмотки (рис. 3.60, а) одинаковый потенциал должен быть у точки, обозначенной на схеме буквой а, принадлежащей одной из простых

Рис. 3.60. Уравнительные соединения второго рода в двухходовых петлевых

обмотках:

а — соединение точек теоретически равного потенциала на схеме обмотки;

б— расположение уравнительных соединений второго рода на якоре машины;

1— коллектор; 2— уравнительные соединения 1-го рода; 3— сердечник якоря;

4— обмотка якоря; 5 — уравнительные соединения 2-го рода

Рис. 3.61. Уравнительные соединения в сложной двухходовой

петлевой обмотке ротора при К/р,равном нечетному числу

обмоток, и у вывода секции второй простой обмотки, расположенной в пазу 3, соединенном с пластиной 3.Это объясняется равенством напряжений между пластинами: U_к23 = U_к34.

Соединения точек равного потенциала, расположенных на разных ходах (разных простых обмотках, образующих сложную), называют уравнительными соединениями второго рода.

В двукратнозамкнутых двухходовых петлевых обмотках при К/р, равном целому числу, точки теоретически равного потенциала располагаются с разных сторон якоря. В таких машинах уравнительные соединения второго рода необходимо пропускать под магнитопроводом якоря вдоль вала или через втулку (рис. 3.60, б).

При К/р, равном нечетному числу, в двухходовых двукратнозамкнутых петлевых обмотках уравнительные соединения располагаются только с одной стороны якоря (рис. 3.61). На приведенном рисунке две секции, соединенные уравнительными соединениями, выделены жирными линиями.

В машинах специальных исполнений находят применение также и сложные волновые обмотки с у_к = (К ± m)/ р. В них число параллельных ветвей увеличивается в m раз по сравнению с простыми обмотками, т. е. 2а = 2m. В сложных волновых обмотках, как и в сложных петлевых, необходима установка уравнительных соединений второго рода.

В ряде машин средней мощности для снижения токов в параллельных ветвях и с целью

избежать необходимости установки уравнительных соединений применяют

комбинированную, так называемую лягушачью обмотку.

Катушка лягушачьей обмотки состоит из секций петлевой и волновой обмоток, соединенных с пластинами одного коллектора. Таким образом, в пазах якоря размещаются как бы две самостоятельные обмотки — волновая и петлевая, соединенные через коллектор параллельно. Числа параллельных ветвей в обеих обмотках должны быть одинаковыми, поэтому волновая обмотка выполняется сложной. Обычно за базу при построении лягушачьей обмотки принимают простую петлевую обмотку, а волновую обмотку выполняют сложной с числом ходов m_b = р.В этом случае число параллельных ветвей волновой обмотки становится равным числу параллельных ветвей простой петлевой, т. е. 2а_в = 2а_п = 2р. Общее число параллельных ветвей лягушачьей обмотки становится в 2 раза больше, чем в петлевой. Достоинством такой обмотки является отсутствие необходимости установки уравнительных соединений. Это объясняется тем, что секции волновой обмотки выполняют роль уравнительных соединений первого рода для петлевой обмотки, а секции петлевой обмотки — роль уравнительных соединений второго рода для сложной волновой [6].

3.18. ОБМОТКИ ВОЗБУЖДЕНИЯ И КОМПЕНСАЦИОННЫЕ ОБМОТКИ МАШИН ПОСТОЯННОГО ТОКА

Конструкция обмоток возбуждения машин постоянного тока определяется мощностью машины, схемой ее возбуждения и назначением обмоток: обмотки главных полюсов машин параллельного и последовательного возбуждения и обмотки дополнительных полюсов.

Обмотки параллельного возбуждения в большинстве машин наматывают из круглого обмоточного провода. Как правило, они имеют много витков (рис. 3.62). В крупных машинах постоянного тока их наматывают из прямоугольного изолированного провода обычно в несколько рядов [9].

Для обмоток последовательного возбуждения и дополнительных полюсов круглый обмоточный провод используют лишь в машинах малой мощности с номинальным током, не превышающим 10...15 А. В машинах с большим номинальным током катушки наматывают из изолированного прямоугольного обмоточного провода, а в машинах большей мощности - из неизолированной шинной меди (рис. 3.63).

В машинах смешанного возбуждения или параллельного со стабилизирующей обмоткой катушки параллельного и последовательного возбуждения устанавливают на главных полюсах друг над другом или делят многовитковую катушку параллельного возбуждения на две части (см. рис. 3.62). Между ними часто располагают катушку последовательного возбуждения (стабилизирующую).

Рис. 3.62. Главный полюс машины Рис. 3.63. Добавочный полюс

постоянного тока с обмотками возбуждения: машины постоянного тока с обмоткой:

1-станина; 2- обмотка параллельного 1- станина; 2- сердечник; 3- обмотка

возбуждения; 3- обмотка последовательного добавочного полюса

возбуждения (стабилизирующая); 4- сердечник

якоря

Компенсационные обмотки в машинах постоянного тока устанавливают для компенсации действия реакции якоря по продольной оси. Обмотка обычно устанавливается только в машинах большой мощности и выполняется из прямоугольного провода. Катушки укладываются в пазы полюсных наконечников так, что одна сторона катушки располагается в пазах наконечника одного полюса, другая — в пазах наконечника другого. Компенсационная обмотка, в большинстве машин однослойная, выполнена из концентрических катушек и соединена последовательно с обмоткой дополнительных полюсов и обмоткой якоря (рис. 3.64).

Рис. 3.64. Схема включения компенсационной обмотки машин постоянного тока:

1 – главный полюс; 2 – дополнительный полюс

В последние десятилетия появилась тенденция устанавливать компенсационную обмотку и в машинах средней мощности. Это позволяет уменьшить воздушный зазор машины, что приводит к возможности уменьшения ее габаритов из-за снижения требуемой МДС обмотки возбуждения [6].

3.19. ОБОЗНАЧЕНИЕ ВЫВОДОВ МАШИН ПОСТОЯННОГО ТОКА

ГОСТ 26772—85 устанавливает две различные системы обозначений выводов обмоток машин постоянного тока: для машин, разработанных после введения этого ГОСТ, и для ранее разработанных и модернизируемых машин. Для ранее разработанных и модернизируемых машин постоянного тока сохраняется система обозначений, установленная ГОСТ 183—74 (табл. 3.23), состоящая из букв русского алфавита и цифр.

Таблица 3.23. Обозначения выводов обмоток машин постоянного тока

выпуска до 1987 г. и модернизируемых (по ГОСТ 183—74)

Наименование обмотки	Обозначение выводов
	начало	конец
Обмотка якоря	Я1	Я2
Компенсационная	К1	К2
Обмотка добавочных полюсов	Д1	Д2
Последовательная возбуждения	С1	С2
Независимая возбуждения	H1	Н2
Параллельная возбуждения	Ш1	Ш2
Пусковая	П1	П2
Уравнительный провод и уравнительная обмотка	У1	У2
Обмотка особого назначения	01,0З	02,04

Обозначение начала (цифра 1) и конца (цифра 2) каждой из обмоток должно соответствовать протеканию тока в направлении от начала к концу обмотки при правом вращении машины в двигательном режиме во всех обмотках, кроме размагничивающей на главных полюсах. Если в машине имеется несколько обмоток одного наименования, то их начала и концы после буквенных обозначений (Ш, Н и т. п.) должны иметь цифровые обозначения, стоящие после соответствующих букв, например ШЗ-Ш4, НЗ-Н4, С5-С6.

Для вновь разрабатываемых машин установлены обозначения выводов, состоящие из букв латинского алфавита и цифр (табл. 3.24) и соответствующие СТ СЭВ 3170-81 и публикации МЭК 34-8 1977 г. В этой системе цифры, стоящие после букв в обозначении нескольких обмоток возбуждения, работающих по одной и той же оси, проставляют в такой последовательности, чтобы при протекании тока от зажимов с меньшим номером к зажимам с большим номером магнитные поля этих обмоток совпадали по направлению. 1} машинах со взаимосвязанными обмотками добавочных полюсов и компенсационной для обозначения вывода применяется буква С.

Таблица 3.24. Обозначения выводов обмоток машин постоянного тока,

разработанных после 1987 г. (по ГОСТ 26772—85)

Наименование обмотки	Обозначение выводов
	начало	конец
Обмотка якоря	А1	А2
Обмотка добавочного полюса	В2	В2
Двухсекционная добавочного полюса (присоединенная к якорю с обеих сторон) с четырьмя выводами	1В1 2В1	1В2 2В2
Компенсационная	С1	С2
Компенсационная, двухсекционная (присоединенная к якорю с обеих сторон) с четырьмя выводами	1С1 2С1	1С2 2С2
Последовательного возбуждения	D1	D2
Параллельного возбуждения	El	Е2
Независимого возбуждения	F1	F2
Независимого возбуждения с четырьмя выводами для последовательного и параллельного включения	F1 F5	F2 F6
Вспомогательная по продольной оси	H1	Н2
Вспомогательная по поперечной оси	J1	J2

Обозначения наносят непосредственно на концы обмоток (на кабельные наконечники, шинные зажимы или специальные обжимы, закрепленные на проводах) или на клеммную колодку коробки выводов рядом с выводом обмотки. Навеска на выводные концы обмотки бирок с обозначениями не допускается.

Для обозначения выводов обмоток машин постоянного тока малой мощности, как ранее разработанных, так и вновь разрабатываемых, при диаметре корпуса не более 40 мм и при отсутствии места для буквенно-цифровых обозначений допускается цветовое обозначение проводами с разноцветной изоляцией, краской и т. п.

В ряде машин постоянного тока некоторые обмотки соединяют внутри машины и их соединения не выводят наружу, например конец обмотки якоря и начало обмотки дополнительных полюсов. Соединенные таким образом начала и концы обмоток не обозначают.

Дата добавления: 2018-06-01; просмотров: 330; Мы поможем в написании вашей работы!

Поделиться с друзьями:

⇐ Предыдущая 1 23

Мы поможем в написании ваших работ!