Гранулометрический состав загрузки фильтра
Относительное содержание фракций песка Pi | 0,07 | 0,08 | 0,34 | 0,24 | 0,17 | 0,1 |
Средний размер фракций песка di в см | 0,151 | 0,132 | 0,111 | 0,088 | 0,073 | 0,052 |
Pi/di | 0,46 | 0,61 | 3,06 | 2,73 | 2,33 | 1,92 |
По графику ситового анализа загрузки (рис. 50) находим средний диаметр ее зерен d50=0,89 мм, эффективную величину песка d10=0,5 мм и 80%-ный калибр загрузки d80=1,1 мм. Следовательно, коэффициент неоднородности песка составит К = d80:dl0=1,1:0,5=2,2.
165
Пользуясь графиком, приведенным на рис. 50, и данными табл. 44, определим эквивалентный диаметр dэпесчаной загрузки фильтра АКХ из уравнения (64).
откуда dэ =1:11,11 =0,09 см = 0,9 мм, т. е. находится в соответствии с рекомендациями табл. 34
Расчет распределительной системы фильтра. Распределительные трубы двухпоточного фильтра размещаются в толще поддерживающих слоев и используются для распределения по площади фильтра как промывной, так и фильтруемой воды.
В соответствии с порядком промывки фильтра, описанным ранее, расход промывной воды, подаваемойв распределительную систему одного фильтра, составит
где ω — интенсивность промывки, равная 15 л/сек∙м2.
При наличии двух отделений фильтра на каждый коллектор распределительной системы приходится расход промывной воды, равный: qкол=0,345 м3/сек, или 345 л /сек.
Рис. 50. График ситового состава загрузки двухпоточного фильтра конструкции АКХ |
Принимая скорость движения воды при промывке не более 1,6—1,7 м/сек, находим диаметр коллектора каждого отделения фильтра dкол=600 мм, отвечающий скорости движения воды υкол=1,65 м/сек. Наружный диаметр трубы по ГОСТ 10704—63 равен Dкол=530 мм.
|
|
Длина одного ответвления каждого отделения фильтра составит: lотв=(L—Dкол):2=(5,4—0,53):2≈2,44 м.
Так как шаг оси ответвлений должен быть е=0,25 м, то количество ответвлений в каждом отделении фильтра размером 5,4Х4,3 м будет: m=2(4,3:0,25)≈34 шт.
Расход промывной воды, приходящейся на одно ответвление, qотв=345:34=10,15 л/сек.
Скорость движения воды в начале трубопроводов, подводящих ее к отверстиям распределительной системы, должна быть не более 1,8—2 м/сек. Следовательно, диаметр ответвления составит dотв=80 мм, что отвечает скорости движения воды υ=2,03 м/сек. Диаметр отверстий в ответвлениях принимаем dо=10 мм=0,01 м (рекомендуется в пределах 10—12 мм), а отношение пло
166
щади всех отверстий распределительной системы к площади поперечного сечения общего коллектора а=∑fо:fкол=0,35. Следовательно, суммарная площадь отверстий составит ∑fо=аfкол=0,35∙0,196=0,0686 м2, или 686 см2.
Тогда количество отверстий на каждом ответвлении
где fо —0,785 см2 — площадь одного отверстия.
|
|
Расстояния между осями отверстий при размещении их в один ряд е=lотв:п=2440:25=98 мм (рекомендуется в пределах 80—120 мм).
Отверстия на трубах распределительной системы двухпоточного фильтра должны быть натравлены вниз.
Проверим (площадь сечения коллектора распределительной системы по формуле Д. М. Минца:
где m — количество ответвлений;
fотв — площадь ответвления диаметром 0,08 м, равная 0,785∙0,082=0,005 м2;
∑fо — суммарная площадь отверстий, равная 34∙25∙0,785∙0,012=0,067 м2.
Следовательно,
откуда
Следовательно, а
Таким образом, диаметр коллектора распределительной системы dкол=500 мм принят правильно.
Расчет дренажа фильтра. Дренаж представляет собой ряд параллельно уложенных щелевых труб, размещенных в толще фильтрующей загрузки фильтра на глубине 500—600 мм от поверхности песка.
Расстояние между дренажными трубами принимаем е=600 мм=0,6 м (рекомендуется при диаметре труб 150 мм от 0,6 до 0,65 м, а при диаметре труб 100 мм от 0,5 до 0,55 м). Тогда количество труб в одном отделении фильтра пдр=5,4:0,6=9 шт.
167
Расход фильтрованной воды, отводимой каждой дренажной трубой,
|
|
где υр.н — скорость фильтрования при нормальном режиме эксплуатации, равная 12 м/ч;
Fотд — площадь отделения фильтра, равная 23 м2.
Секундный расход воды, отводимой одной дренажной трубой,
Принимаем трубы из нержавеющей стали внутренним диаметром 150 мм со щелями, нарезанными электроискровым способом. Наибольшая скорость движения воды υ=0,45 м/сек<1 м/сек. Отношение площади щелей дренажных труб (считая по внутренней поверхности трубы) к площади загрузки фильтра должно быть ащ = 1,5-2%.
Необходимая суммарная площадь щелей дренажных труб
Площадь щелей на одной трубе fщ=∑fщ:nдр=0,345:9=0,0383 м2.
Так как ширина щели должна быть на 0,1 мм меньше величины наиболее мелкой фракции загрузки, принимаем щели шириной 0,4 мм и длиной 80 мм.
Площадь одной щели f'щ=32 мм2=0,000032 м2, тогда необходимое количество щелей на одной дренажной трубе
Окружность трубы по внутренней поверхности s=πd=3,14Х0,15=0,471 м.
Принимаем по окружности внутренней поверхности трубы 32 щели, параллельные продольной оси трубы. Тогда шаг оси щелей по окружности трубы е=0,471:32≈0,0147 м=14,7 мм.
|
|
Общее количество рядов щелей по длине дренажной трубы составит 1200:32=37,5—38 рядов. Шаг оси щелей по длине трубы 4300:38=113 мм. При длине щели 80 мм расстояние между щелями по длине трубы будет 113—80=33 мм.
Отношение площади щелей к внутренней поверхности одной дренажной трубы составит (0,0383∙100):0,471≈8%<20%, что вполне допустимо.
Промывка дренажа двухпоточного фильтра производится с интенсивностью ωдр=12 л/сек∙м2. Тогда общий расход промывной
168
воды, поступающей в систему дренажных труб одного отделения фильтра, будет
или на одну дренажную трубу
Расчетная скорость движения промывной воды в дренажной трубе диаметром 150 мм составит υ=1,81 м/сек (рекомендуемая скорость не (более 2 м/сек), а скорость прохода промывной воды через щели υщ=qпр:fщ=0,0307:0,0383≈0,8 м/сек, что отвечает рекомендуемой скорости продувки щелей (0,8 м/сек), необходимой для устранения заклинивания щелей застревающими в них песчинками фильтрующей загрузки.
Правильность выбора диаметра дренажных труб проверяют из условия наибольшей, допускаемой потери напора h=0,4 м в слоях песка при подходе воды к дренажу.
Эта потеря напора составит
(110)
где υр.н — скорость фильтрования при нормальном режиме работы фильтров, равная 12 м/ч;
b — расстояние между дренажными трубами, равное 0,6 м;
dн — наружный диаметр дренажной трубы, равный 168 мм;
kф — коэффициент фильтрации, равный:
(111)
dп — диаметр зерен песка, прилегающего к дренажным трубам, в см;
ν — кинематический коэффициент вязкости воды, при температуре 0° равный 0,0179 см2/сек.
Для данного примера
Тогда потеря напора по формуле (110) будет
Проверяем скорость движения воды в конце дренажной трубы при lдр=4,3 м и dдр=150 мм=0,15 м.
которая может быть максимально допущена.
Расчет желобов для отвода промывной воды. Для отвода загрязненной промывной воды предусматриваем устройство на каж
169
дом двухпоточном фильтре по шесть желобов (по три желоба в каждом отделении).
Расход воды, приходящейся на один желоб при одновременной промывке обоих отделений фильтра, составит
Расстояние между осями желобов при длине отделения фильтра 5,4 м будет 5,4:3= 1,8 м.
Ширина желоба с полукруглым основанием (K=2) по формуле (86)
Здесь b=1,57+а, при этом а=1,5.
Полная конструктивная высота желоба с учетом толщины днища 8=0,06 м составит: Нк=1,25В+δ=1,25∙0,45+0,06=0,62 м.
По табл. 40 B=0,43 м; Hк=0,6 м; υ=0,63 м/сек.
Высота кромки желоба над поверхностью фильтрующей загрузки по формуле (63)
Кромки всех желобов располагаются в одной горизонтальной плоскости с допуском ±2 мм. Лоткам желобов придается уклон 0,01 по ходу движения промывной воды,
Количество воды, расходуемой на основную нижнюю промывку распределительной системы фильтров АКХ, по формулам (88) и (89) составит
то же, на промывку дренажа
т. е. всего 5,6%.
Расчет сборного канала. Загрязненная промывная вода из желобов двухпоточного фильтра свободно изливается в сборный канал, откуда отводится в сток. Так как фильтр в рассматриваемом случае имеет площадь 46 м2, т. е. более 40 м2, сборный канал разделяет фильтр на два отделения площадью по 23 м2 каждое. Сечение сборного канала должно быть прямоугольным, а ширина по эксплуатационным условиям принимается не менее bкан=0,8 м.
При отводе промывной воды с фильтра сборный канал должен предотвращать создание подпора на выходе воды из желобов. Поэтому при qкан=qпр=0,69 м3/сек расстояние от дна желоба до дна сборного канала по формуле (90) должно быть не менее
170
Скорость движения воды в конце сборного канала при размерах его поперечного сечения fкан=bH=0,8∙0,95=0,76 м2 составит υкан=qкан:fкан=0,69:0,76≈0,9 м/сек, т. е. больше минимально допустимой скорости при форсированном режиме работы фильтра (υкан=0,8 м/сек).
Определение потерь напора при промывке фильтра. Потери напора в двухпоточном фильтре при промывке слагаются из следующих величин:
а) потери напора в распределительной системе из дырчатых труб по формуле (91)
б) потери напора в толще загрузки
(112)
где hф— полная высота песчаной загрузки, равная 1,45 м;
m0— коэффициент пористости загрузки, равный 0,41;
γ3 — удельный вес загрузки в воде, равный 2,65—1 = 1,65.
Тогда
в) потери напора в трубопроводе, подводящем промывную во
ду к общему коллектору распределительной системы фильтра, при
q=690 л/сек, υ=2,32 м/сек и d=600 мм будут: i=0,0108; для ли
нии длиной l= 100 м hтр =1,08 м;
г) потери напора на образование скорости во всасывающем и
напорном патрубках насоса для подачи промывной воды при d =
= 350 мм, q=345 л/сек и υ = 3,58 м/сек
д) потери напора на местные сопротивления в фасонных частях и арматуре при d=600 мм и υ=2,32 м/сек
Следовательно, полная величина потерь напора составит
Геометрическая высота подъема воды от дна резервуара чистой воды до верхней кромки желоба
hг=0,7+1,95+4,5=7,15 м.
Расчетный напор, который должен развивать насос при промывке двухпоточного фильтра,
Н=7,16+7,15+1,5=15,81≈16 м.
171
§ 31. Контактные осветлители
А. Общие данные
Контактный осветлитель представляет собой сооружение для осветления и обесцвечивания воды, совмещающее функции камеры хлопьеобразования, отстойника и скорого фильтра. Действие контактного осветлителя основано на принципе «контактной коагуляции», которая происходит при фильтровании воды через зернистую массу (если введен коагулянт).
В этих условиях коагуляция — процесс укрупнения частиц дисперсной системы вследствие их взаимного слипания — происходит более интенсивно, чем в свободном объеме воды (т. е. в хлопьеобразователях и отстойниках). Особенно активно .контактная коагуляция проявляется при смешении коагулянта с обрабатываемой водой непосредственно перед ее поступлением в толщу зернистой загрузки.
Интересно отметить, что идея осветления воды путем предварительного коагулирования и фильтрования без применения отстойников была впервые выдвинута еще в 1888 г. врачом Рождественским в его диссертации «Об очищении воды для питья кварцами и сернокислым глиноземом». Существенным различием между контактной коагуляцией (в зернистой загрузке) и коагуляцией в свободном объеме является и то, что при контактной коагуляции не требуется подщелачивания, так как она протекает в условиях отсутствия щелочного резерва. Весьма ценным является практическое использование этой особенности контактной коагуляции для очистки вод северных рек, имеющих высокую цветность и очень низкую щелочность.
Опыты, проводившиеся Академией коммунального хозяйства, показали, что образование коллоидной гидроокиси алюминия, крайне необходимое при коагуляции в свободном объеме воды, в условиях контактной коагуляции может не улучшить, а даже ухудшить процесс очистки воды, в частности может возрасти темп прироста потери напора в слое зернистой загрузки.
На интенсивность контактной коагуляции влияют изменения величины рН.
Теорию расчета и конструкцию контактных осветлителей разработал проф. Д. М. Минц.
Контактный осветлитель (р-ис. 51) представляет собой железобетонный резервуар, заполненный сверху слоем песка с крупностью зерен 0,5—2 мм* и толщиной слоя 2 м, а снизу —гравием с крупностью зерен 2—4 мм. и толщиной слоя 50 мм; с крупностью зерен 4—8 мм и толщиной слоя 100 мм; с крупностью зерен 8— 16 мм и толщиной слоя 100 мм. Верхняя граница нижнего слоя гравия крупностью 16—32 мм должна быть на 100 мм выше отверстий распределительной системы.
* Эквивалентный диаметр зерен 0,9—1,3 мм, коэффициент неоднородности до 2,5.
172
Осветляемая вода проходит через слои загрузки снизу вверх в направлении убывающей крупности зерен. Вода подается на контактный осветлитель по трубе 1 в трубчатую распределительную систему 2,
Расчетная скорость восходящего потока воды при рабочем цикле осветления принимается не более 5 м/ч, в зависимости от количества осветлителей (табл. 45).
Продолжительность рабочего цикла при расчетной скорости потока воды должна быть не менее 8 ч.
Рис. 51. Схема контактного осветлителя |
Взвешенные частицы и другие загрязнения задерживаются как в крупнозернистых слоях гравия, так и в песчаной загрузке. Осветленная вода по желобам 3 отводится в сборный канал 4 и поступает в резервуар чистой воды по трубе 5.
Вода для промывки контактного осветлителя подается по трубе 6 в ту же распределительную систему с интенсивностью 13—15 л/сек-м2. Продолжительность промывки 7—8 мин (0,117—0,133 ч). Промывная вода поступает по желобам 3 в сборный канал (при закрытой задвижке на трубе 5) и затем по трубе 7 отводится в сток. Время простоя в связи с промывкой 20 мин (0,33 ч).
Таблица 45
Дата добавления: 2018-04-15; просмотров: 633; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!