ПРИМЕР РАСЧЕТА ДВУХСТУПЕНЧАТОГО КОМПРЕССОРА
8.1. Исходные данные.
Рассмотрим пример теплового расчета стационарного компрессора по следующим исходным данным:
а. исходные данные :
− рвс = 0,1 МПа;
− рн = 0,9 МПа ;
− температура всасываемого газа Твс = 298 °К ( 25°С);
− температура охлаждающей воды Тохл. = 293 °К (20 °С);
− производительность компрессора Vе = 6 м3 / мин ( 100 л / с);
− допустимые отклонения производительности не более ± 5 %.
б. определить :
- диаметр цилиндра D;
- полный ход поршня Sп;
- частоту вращения коленчатого вала nо ;
- производительность компрессора Vе с учётом округления основных размеров ци
линдров;
- определить индикаторную и эффективную мощность привода компрессора Nинд.к,
Nе;
- коэффициент полезного действия компрессора η.
- температуры нагнетания Т;
- выбор клапанов по пропускной способности;
в. графическая часть :
- чертеж компрессора в определенном масштабе;
- продольный разрез компрессора с указанием размеров поршней (см. правила оформления проекта).
Распределение повышения давления по ступеням.
8.2.1.Общее номинальное относительное повышение давления компрессором подсчитываем по уравнению:
εк = р2 / р1 = 0,9 / 0,1 = 9
8.2.2.Выбираем число ступеней (табл.1):
Z = 2
8.2.3.Номинальное относительное повышение давления во всех ступенях принимаем одинаковыми:
εст.1 = εст.2 = = 3.
|
|
8.2.4.Номинальное давление всасывания во 2-ой ступени, МПа :
рвс2 = рвс1 ∙ εст 1 = 0,1 ∙ 3 = 0,3.
С развитием компрессоростроения будут улучшаться конструкции клапанов, узлов межступенчатых коммуникаций, т.е. межступенчатые потери будут уменьшаться и их величина может быть выражена в общем виде :
δi = А / р qвс (i + 1) , (37)
где А и q – коэффициенты, значение которых зависят от газодинамического совершенства клапанов, а также от межступенчатых аппаратуры и коммуникаций,
в данной работе коэффициенты A = 2,66 и q = 0,25.
Рис. 5. Схематизация индикаторных диаграмм многоступенчатого компрессора:
а – схематизированные индикаторные диаграммы; б – принципиальная схема повышения давления компрессора.
8.2.5.Относительные потери давления на всасывании 1– ой ступени :
δвс 1 = 0,3 ∙ А /( р 0,25вс 1) = 0,3 ∙ 2,66 / (0,1∙ 106)0,25 = 0,045,
где А – коэффициент, учитывающий совершенство компрессора, ( А = 2,66).
8.2.6.Относительные потери давления во всасывающих клапанах 2 − ой ступени :
|
|
δвс 2 = 0,3 ∙ А / р 0,25вс 2 = 0,3 ∙ 2,66 / ( 0,3 ∙ 106)0,25 = 0,034.
8.2.7.Относительные потери давления на нагнетании ( на нагнетательных клапанах и в межступенчатом охладителе воздуха) 1 – ой ступени :
δн = 0,7∙ А / р 0,25вс 2 = 0,7 ∙ 2,66 / ( 0,3 ∙ 106)0,25 = 0,08.
Примечание: Практика показывает, что приблизительно справедливы соотношения: 1) δн.i ≈ 0,7∙δ i и δвс( i +1) ≈ 0,3 δ i .
8.2.8.Относительные потери давления на нагнетании 2 – ой ступени определяем без учета концевого охладителя в предположении, что потери происходят только в нагнетательных клапанах. Предполагая по аналогии со всасывающими клапана ми, на которые приходится 0,3 δ i , что в нагнетательных клапанах относительные потери давления равны 0,3 δ i , получим
δн.к. 2 = 0,3 ∙ А / р 0.25н. 2 = 0,3 ∙ 2,66 / ( 0,9 ∙ 106)0,25 = 0,026 .
2.2.9.Определим действительные давления на всасе и нагнетании первой ступени
компрессора и на всасе и нагнетании второй ступени компрессора :
рдвс 1 = (1−δвс 1 ) ∙ рвс 1 = (1 – 0,045)∙ 0,1 = 0,0955 МПа;
рдн 2 = (1 – δн 1) ∙ рвс 2 = (1 – 0,08) ∙ 0,3 = 0,276 МПа;
рвс 2 = (1 – δвс 2)∙ рвс 2 = (1 – 0,034) ∙ 0,3 = 0,29 МПа;
|
|
рн 2 = (1 – δн 2 ) ∙ рн = (1- 0,026) ∙ 0,9 = 0,877 МПа.
2.2.10.Результаты расчетов сведём в таблицу2.
Таблица 2.
Параметры | 1 - ступень | 2 - ступень |
Номинальное давление - всасывания рвс i - нагнетания рн i | 0,1 0,3 | 0,3 0,9 |
Осредненное давление в цилиндре, МПа - всасывания р 1 i - нагнетания р2i | 0,0955 0,276 | 0,29 0,877 |
Относительное повышение давления в цилиндре ε ц = р2i / р1i | 2,89 | 3,02 |
8.3. Определение коэффициента подачи.
8.3.1.Составляющие коэффициента подачи определяем следующим образом.
Задаёмся в соответствии с рекомендациями коэффициентами: подогрева λтр. ,
герметичности λ г . Объёмный коэффициент λ о подсчитываем по формуле (17),
λо = 1 – 0,1 ∙ [(р2i /pвс i )1 / m – 1] ,
при расчетах производительности компрессора ( когда необходимо по известным
параметрам в начале процесса обратного расширения определить параметры газа в конце его) используется политропа конечных параметров, m .
Политропа конечных параметров – это такая условная политропическая
|
|
Дата добавления: 2019-02-12; просмотров: 970; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!