В.1 Принцип оценки возможности использования спринклерной АУП
В.1.1 Методика предназначена для оценки возможности применения спринклерной АУП или спринклерной АУП с принудительным пуском, проектируемой для защиты помещения от пожара класса А.
Использование спринклерной АУП допускается при выполнении следующих условий:
к моменту активации первого спринклерного оросителя площадь пожара Sп не превышает площади S лик, защищаемой одним оросителем (см. рисунок В.1)
Sп < Sлик; (В.1)
время активации tакт.орос оросителя меньше времени, соответствующего развитию пожара на площади Sлик
tакт.орос< tлик = (Sлик/π)0,5/V. (В.2)
Если к моменту активации первого спринклерного оросителя условия (В.1) и (В.2) не выполняются, то использование спринклерной АУП может оказаться неэффективным и целесообразно использовать другие способы защиты, например, дренчерную АУП или спринклерную АУП с принудительным пуском.
В.1.2 Проверка выполнения условий (В.1) и (В.2) осуществляется при следующих допущениях:
а) используется зонная модель, согласно которой весь объём помещения разделяется на зону горения, зону конвективного движения продуктов горения и зону, не затронутую пожаром (рисунок В.1);
б) высота защищаемого помещения Н; перекрытие защищаемого помещения горизонтальное; спринклерные оросители установлены непосредственно под перекрытием на расстоянии L друг от друга;
|
|
|
в) пожарная нагрузка размещена в помещении равномерно, поверхность пожарной нагрузки горизонтальная;
г) при пожаре с единицы площади пожара выделяется тепловая мощность q, пламя распространяется со скоростью V, а площадь пожара Sп имеет круговую форму, оцениваемую из выражения:
Sп = π(Vt)2; (В.3)
д) продукты горения свободно и концентрично распространяются под перекрытием в горизонтальных направлениях и не накапливаются в припотолочном слое, влияние бокового воздушного потока на конвективную колонку незначительно;
е) максимальная величина расстояния r (рисунок В.1) определяется из выражения:
r = lL; (В.4)
где l – коэффициент, учитывающий расположение оросителей (если очаг пожара находится между оросителями, расположенными в линию, l = 0,50; если очаг пожара находится в центре квадрата, образованного четырьмя оросителями, l ≈ 0,71);
   L перекрытие
  
 r
  
Тг, V ороситель трубопровод
 продукты горения
 пламя Н
     
пожарная нагрузка
Рисунок В.1 – Расчётная схема
|
ж) инерционность колбы спринклерного оросителя характеризуется коэффициентом тепловой инерционности K;
|
|
|
з) теплоотдача от термочувствительной колбы к корпусу оросителя мала по сравнению с подводом к ней тепла из окружающей среды;
и) в течение времени tакт.орос не происходит полного выгорания пожарной нагрузки на какой-либо части площади Sп;
к) активация спринклерного оросителя может происходить от термического разрушения колбы, в момент времени tакт.орос, когда текущее значение температуры колбы Ткол достигнет паспортного значения номинальной температуры срабатывания оросителя Тпасп, т.е.:
|
|
|
Ткол = Тпасп; (В.5)
л) на момент пожара АУП полностью работоспособна, её гидравлические параметры соответствуют нормативным требованиям настоящего свода правил (и в данной методике не рассматриваются).
В.1.3 Выполнение условий (В.1) и (В.2) обеспечивается, когда на момент достижения пожаром площади Sп = Sлик:
высота помещения меньше критической H < Нкр;
температура колбы Ткол оросителя оказывается не меньше номинальной температуры срабатывания Тпасп, т.е. Ткол ≥ Тпасп.
В.1.4 Для проверки первого условия рассчитывается высота Hкр, при превышении которой над очагом пожара не будет достигнута температура Тпасп:
H < Нкр= 5,45(qSлик)0,4/(Тпасп – Т0)0,6. (В.6)
Если условие (В.6) не выполняется, то для защищаемого помещения использование спринклерной АУП может оказаться неэффективным и целесообразно использовать другие способы защиты, например, дренчерную АУП или спринклерную АУП с принудительным пуском.
|
|
|
В.1.5 В случае выполнения условия (В.6) осуществляется оценка температуры колбы Ткол к моменту достижения пожаром площади Sп = Sлик при максимально возможном расстоянии от оси очага пожара до спринклерного оросителя r = L /2.
Оценка значения температуры колбы Ткол осуществляется на основе решения уравнения теплового баланса колбы с учётом динамики температуры продуктов горения:
Ткол = Т0 + k Т[kSSлик2/3 + exp(–kSSлик2/3) –1], (В.7)
где kS = 0,35kfV-4/3;
 28,76Kq0,5V(H1,25r0,25)-1 при Н < 5,577r;
k Т = 90,42Kq0,5Vr5/12/H23/12 при 5,577r <Н ≤ 6,775r;
40,76Kq0,5V/H1,5 при Н ≥ 6,775r;
 1,19(qV2/H)1/6/K при Н > 6,775r;
kf =
0,53(qV2)1/6H1/4(Kr5/12)–1 при Н ≤ 6,775r.
|
Если выполняется неравенство Ткол ≥ Тпасп (В.5), то спринклерная АУП может использоваться; если неравенство не выполняется, то целесообразно проверить возможность использования сприклерных оросителей с меньшим коэффициентом тепловой инерционности, либо использовать другие способы защиты, например, дренчерную АУП или спринклерную АУП с принудительным пуском.
Дата добавления: 2018-09-20; просмотров: 376; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!