Обмотка короткозамкнутого ротора
Последовательность расчета | Условные обозначения | Источник | Двигатель №1 |
Размеры овальных полузакрытых пазов | |||
117 | hп2, мм | рис. 9-12 | 25,5 |
118 | hс2, мм | (9-67) | 0,38·152,3 – 25,5 – (2 / 3)0 = 32,4 |
119 | Вс2, Тл | (9-68) | 0,0079·106 / (2·0,97·115·32,4) = 1,09 |
120 | t2, мм | (9-69) | ·152,3 / 34 = 14 |
121 | Вз2, Тл | табл. 9-18 | 1,7 |
122 | bз2, мм | (9-70) | 14·0,9 / (1,7·0,97) = 7,6 |
123 | r2, мм | (9-71) | |
124 | r1, мм | (9-72) | |
125 | h1, мм | (9-73) | 25,5 – 0,75 – 0 – 1 – 2,9 = 20,8 |
126 | проверка r1 и r2 | (9-74) | ·20,8 – 34(2,9 – 1) ≈ 0 |
127 | Sст = Sп2, мм2 | (9-75) | ( / 2)(2,92 + 12) + (2,9 + 1)20,8 = 95,5 |
Размеры короткозамкнутого кольца | |||
128 | Sкл, мм2 | (9-93) | 0,4·34·95,9 / 4 = 326 |
129 | hкл, мм | (9-95) | 1,2·25,5 = 30,6 |
130 | кл, мм | (9-97) | 326 / 30,6 = 10,65 |
131 | Dкл.ср, мм | (9-98) | 152,3 – 30,6 = 121,7 |
Обмотка фазного ротора
Тип обмотки и общие положения. Обычно в роторах применяют двухслойную волновую обмотку из медных изолированных стержней прямоугольного поперечного сечения. В пазу располагают по два стержня (один над другим, большей стороной по высоте паза). Следовательно, количество проводников в пазу Nп2 = 2. Если по расчету сечение эффективного стержня получается больше 100 мм2, то его разделяют на два элементарных; тогда по ширине паза располагают два
стержня, изолированных вместе. Основные свойства двухслойных волновых обмоток ротора и методы выполнения их подробно освещены в [8; 22]. На рис. 9-14 приведена для примера развернутая схема двухслойной волновой обмотки фазного ротора. Количество пазов ротора z2 должно выбираться с учетом рекомендаций, приведенных в § 9-3, и, в частности, табл. 9-12. Количество пазов на полюс и фазу ротора q2 определяется по (9-8). Обмотка имеет одну параллельную ветвь а2 = 1. Количество последовательно соединенных витков обмотки одной фазы
|
|
. (9-101)
Шаги обмотки для целого и дробного q2 находят следующим образом. При целом q2 шаги секций с передней (со стороны выводов) и с задней стороны уп2 и у’п2 принимаются равными 3q2, а шаг в конце обхода ротора укороченный: у’’п2 = 3q2 – 1. При дробном q2 шаг обмотки с передней стороны уп2 = 3q2 – 1/2, с задней у’п2 = 3q2 + 1/2, а шаг в конце обхода у’’п2 = 3q2 – 1/2. Обмотка с дробным q2 считается обмоткой с укороченным шагом; при этом 2 ≈ 0,96. Коэффициенты распределения kр2, укорочения kу2 и обмоточный коэффициент kоб2 определяются так же, как для обмотки статора по (9-9), (9-12), (9-13) с заменой q1 на q2, z1 на z2, 1 на 2.
|
|
Рис. 9-14. Схема двухслойной волновой обмотки фазного ротор (одной фазы)
Z2=36; 2p=4; q2=3;
Таблица 9-19
2р | В’з2max (Тл) для двигателей со степенью защиты | |
IP44 | IP23 | |
4 | 1,8 – 2,2 | 1,9 – 2,35 |
6 – 12 | 1,7 – 2,1 | 1,7 – 2,1 |
Примечание. См. примечание к табл. 9-16 |
Таблица 9-20
2р | h’п2, мм | 2р | h’п2, мм |
4 | 33,5 + 0,024Dн1 | 8 | 29 + 0,024Dн1 |
6 –12 | 31,4 + 0,024Dн1 | 10 и 12 | 25,8 + 0,024Dн1 |
Коэффициент трансформации ЭДС и тока
(9-102)
Электродвижущая сила обмотки (В)
(9-103)
При соединении обмотки ротора в звезду напряжение на кольцах (В)
(9-104)
Для уменьшения тока, проходящего через кольца, и соответственно потерь в щеточном контакте рекомендуется выбирать отношение напряжения к току кольца = 0,6÷2,5 (большие значения для больших двигателей), но Uк должно быть не больше 1200 В.
|
|
На контактных кольцах асинхронного двигателя с фазным ротором устанавливаются металлографитные щетки марки МГ4.
Обмотка фазного ротора с прямоугольными полузакрытыми пазами.Прямоугольные полузакрытые пазы фазного ротора имеют форму, показанную на рис. 9-15.
Рис.9-15. пазы фазного ротора прямоугольные полузакрытые
Они применяются в электродвигателях с h≥225 мм. Для нахождения ширины зубца в наиболее узком месте bз2min следует принять значение индукции в этой части зубца В’з2max по табл. 9-19 и определить предварительное значение b’з2min по (9-83). Предварительное значение высоты паза ротора h’п2 берут по табл. 9-20.
Этим определяется предварительное значение высоты спинки ротора h’с2 и магнитная индукция в спинке ротора В’с2, которая не должна превышать 1,6 Тл. Затем находят предварительную ширину паза и допустимые высоту и ширину стержня обмотки ротора. Определяют ближайшие стандартные размеры стержня и его сечение. Потом устанавливают окончательные размеры зубцовой зоны, высоту спинки ротора, индукции и размеры катушки обмотки.
|
|
Ниже приведены (для классов нагревостойкости B, F и Н) значения общей толщины изоляции в пазу ротора по высоте и ширине hи2 и 2bи2, включающие толщину изоляции стержня, размеры прокладок и припусков на укладку:
Высота оси вращения h, мм | 225 – 250 | 280 – 335 | 400 – 450 |
Высота hи2, мм | 4,3 | 4,5 | 7,1 |
Ширина 2bи2, мм | 1,4 | 1,6 | 3,0 |
Значение hи2 не учитывает высоту клина hк2. Размеры следует принимать такими: для клина hк2 = 2 мм (при h≤250 мм), hк2 = 2,5 мм (при h=280÷355 мм), hк2 = 3,5 мм (при h>355 мм); для шлица hш2 = 1,0 мм, bш2 = 1,5 мм. Конструкция изоляции обмоток фазного ротора представлена в приложении 22. Размеры прямоугольных полузакрытых пазов ротора и расположенных в них проводов рассчитывают в такой последовательности:
Предварительные значения | ||
Высота паза (мм) | h’п2 – по табл. 9-20 | |
Высота спинки ротора (мм) | h’с2 – по (9-67) | |
Магнитная индукция в спинке ротора (Тл) | В’с2 – по (9-68) | |
Зубцовое деление по наружному диаметру ротора (мм) | t2 – по (9-69) | |
Магнитная индукция в наиболее узком месте зубца, ротора (Тл) | B’з2max – по табл. 9-19 | |
Ширина зубца в наиболее узком месте (мм) | b’з2min – по (9-83) | |
Ширина паза, (мм) | b’п2 – по (9-84) | |
Размеры стержня по высоте, (мм) | (9-105) | |
То же, по ширине (мм) | (9-106) | |
Ближайшие стандартные размеры стержня (мм) и его сечение (мм2) | hст, bст, Sст, – по приложению 2 | |
Количество элементарных стержней в одном эффективном | Обычно с2 = 1; при Sст ≥100 мм2 можно принять с2 = 2, 3 и 4 | |
Уточненные значения | ||
Высота паза (мм) | (9-107) | |
Ширина паза, (мм) | (9-108) | |
Высота спинки ротора (мм) | hс2 – по (9-67) | |
Магнитная индукция в спинке ротора (Тл) | Вс2 – по (9-68) | |
Ширина зубца в наиболее узком месте (мм) | bз2min – по (9-90) | |
Магнитная индукция в наиболее узком месте зубца, (Тл) | B’з2max – по (9-91) | |
Среднее зубцовое деление ротора (мм) | (9-109) | |
Средняя ширина катушки обмотки (мм) | (9-110) | |
Средняя длина лобовой части катушки обмотки (мм) при Uк ≤750 В | (9-111) | |
при Uк>750 В | (9-112) | |
Средняя длина витка обмотки (мм) | (9-113) | |
Вылет лобовой части обмотки (мм): при Uк ≤750 В | (9-114) | |
при Uк>750 В | (9-115) | |
Здесь уп. ср2 – средний шаг секции по пазам, равной полусумме шагов с передней и с задней стороны; hc и bc = 0,3 для h≤350 мм, а hc и bc = 0,35 мм для h≥400 мм |
Пример расчета машины
Обмотка фазного ротора
Для фазного ротора выбраны прямоугольные полузакрытые пазы.
Двухслойная волновая обмотка из медных изолированных стержней прямоугольного сечения, количество параллельных ветвей 2 = 1; количество эффективных проводников в пазу Nп2 = 2.
Последовательность расчета | Условные обозначения | Источник | Двигатель №2 |
132 | 3 | (9-101) | 6∙4,5 = 27 |
133 | yп2 | § 9-6 | 3∙4,5 – 1/2 = 13 |
134 | y’п2 | § 9-6 | 3∙4,5 + 1/2 = 14 |
135 | y’’п2 | § 9-6 | 3∙4,5 – 1/2 = 13 |
136 | kр2 | (9-9) | 0,5 / [4,5sin (60 / (4,5∙2))] = 0,95 |
137 | 2 | § 9-6 | 0,96 |
138 | kу2 | (9-12) | sin (0,96∙900) = 0,998 |
139 | kоб2 | (9-13) | 0,956∙0,998 = 0,954 |
140 | kтр | (9-102) | 68∙0,886 / (27∙0,954) = 2,33 |
141 | Е2, В | (9-103) | 0,98∙380 / 2,33 = 160 |
142 | Uк, В | (9-104) | |
143 | h’п2, мм | табл. 9-20 | 45,5 |
144 | h’с2, мм | (9-67) | 0,38∙420,2 – 45,5 – (2 / 3)40 = 87,5 |
145 | В’с2, Тл | (9-68) | 0,0277∙106 / (2∙0,95∙230∙87,5) = 0,724 |
146 | t2, мм | (9-69) | 420,2 / 81 = 16,3 |
147 | B’з2max, Тл | табл. 9-19 | 1,9 |
148 | b’з2min, мм | (9-83) | 16,3∙0,875 / (1,9∙0,95) = 7,9 |
149 | b’п2, мм | (9-84) | [ (420,2 – 2∙45,5) / 81] – 7,9 = 4,87 |
150 | h’, м | (9-105) | (45,5 – 4,5 – 2,5 – 1,0 – 0,3) / 2 = 18,6 |
151 | b’, мм | (9-106) | 4,87 – 1,6 – 0,3 = 2,97 |
152 | hст, мм | приложение 2 | 18,0 |
153 | bст, мм | то же | 1,68∙2 |
154 | Sст, мм2 | » | 29,6∙2 |
155 | hп2, мм | (9-107) | 2∙18 + 4,5 + 2,5 + 1,0 + 0,3 = 44 |
156 | bп2, мм | (9-108) | 1,68∙2 + 1,6 + 0,3 = 5,18 |
157 | hс2, мм | (9-67) | 0,38∙420,2 – 44,3 – (2 / 3)40 = 88,7 |
158 | Вс2, Тл | (9-68) | 0,0277∙106 / (2∙0,95∙230∙88,7) = 0,715 |
159 | bз2min, мм | (9-90) | [ (420,2 – 2∙44,3) / 81] – 5,18 = 7,7 |
160 | Bз2max, Тл | (9-91) | |
161 | tср2, мм | (9-109) | (420,2 – 44,3) / 81 = 14,58 |
162 | bср2, мм | (9-110) | 14,58∙13,5 = 197 |
163 | л2, мм | (9-111) | 1,2∙197 + 44,3 + 50 = 330,7 |
164 | ср2, мм | (9-113) | 2 (230 + 330,7) = 1121 |
165 | в2, мм | (9-114) | 0,3∙197 + 44,3 / 2 + 25 = 106,2 |
Расчет магнитной цепи
Основные положения. В электрических машинах с симметричной магнитной цепью, а к таким машинам относятся асинхронные двигатели, можно ограничиться расчетом МДС на полюс.
Магнитная цепь асинхронного двигателя состоит из следующих пяти однородных участков, соединенных последовательно: воздушный зазор между ротором и статором, зубцы статора, зубцы ротора, спинка статора, спинка ротора. При расчете магнитного напряжения каждого участка принимают, что магнитная индукция на участке распределена равномерно.
Расчет магнитной цепи электродвигателя производят в такой последовательности. Для каждого участка определяют его площадь поперечного сечения, магнитную индукцию, напряженность поля, среднюю длину пути магнитного потока, МДС участка, суммарную МДС.
В отличие от машин синхронных и постоянного тока расчет суммарной МДС у асинхронных двигателей производят только для номинального режима работы. Расчет магнитной цепи ведут по основной волне магнитного поля; в соответствии с этим магнитная индукция в воздушном зазоре является в расчете амплитудой основной волны.
Насыщение магнитной цепи вызывает уплощение кривой поля; соответственно при повышенной индукции магнитное сопротивление зубцов по середине полюсного деления больше, чем по краям. Учет уплощения производят в соответствии с [25] и [29]. Для облегчения расчета в приложениях 8 – 10 приведены таблицы намагничивания H = f (B) для зубцов статора и ротора, вычисленные с учетом уплощения поля; эти таблицы используют при расчете магнитного напряжения участка зубцов. При расчете магнитной цепи условно принимают среднюю длину пути магнитного потока в спинке статора или ротора; в действительности длина этих путей различна – максимальная по краям полюсного деления и минимальная посередине. Соответственно неравномерно распределяется индукция.
Для упрощения расчета в приложениях 11 – 13 приведены таблицы намагничивания H = f (B) для спинки статора и ротора, вычисленные с учетом синусоидального распределения индукции вдоль силовой линии; эти таблицы используют при расчете магнитного напряжения спинки ротора и статора.
Основное сопротивление магнитной цепи асинхронного двигателя сосредоточено в воздушном зазоре между ротором и статором. Это сопротивление увеличивается дополнительно из-за зубчатого строения статора и ротора; увеличение его учитывается соответствующим поправочным коэффициентом, который больше единицы. При наличии радиальных вентиляционных каналов в сердечнике статора или ротора часть магнитного потока проходит через каналы, снижая магнитное сопротивление воздушного зазора; это уменьшение учитывается коэффициентом, который меньше единицы.
При магнитной индукции в зубцах статора или ротора В≤1,8 Тл принимают, что магнитный поток проходит только через зубцы, а напряженность магнитного поля Н определяют соответственно по кривым для зубцов (см. приложения 8 – 10). При B>1,8 Тл часть магнитного потока, проходящая через пазы, снижает действительную магнитную индукцию в зубцах. Это снижение учитывается коэффициентами kз, зависящими от соотношения площадей рассматриваемых поперечных сечений зубца и паза, а для определения Н с целью упрощения вычислений пользуются кривыми для зубцов по приложениям 14 – 16, рассчитанными для разных значений kз.*
У зубцов трапецеидального поперечного сечения (прямоугольные открытые или полуоткрытые пазы, верхняя часть бутылочных пазов ротора) кривая распределения напряженности поля Н по высоте зубца близка к параболе. Если Bзmax>1,8 Тл, то при расчете магнтного напряжения зубцов напряженность поля определяют по индукции в трех расчетных сечениях зубца – минимальном, среднем и максимальном; среднее значение Н при этом рассчитывают по формуле Симпсона (9-136). Если Bзmax ≤1,8 Тл, то с достаточной точностью можно определять Н по индукции в одном сечении зубца, расположенном на расстоянии 1/3 его высоты (от окружности, соответствующей диаметру D1).
У зубцов равновеликого поперечного сечения (трапецеидальные пазы статора, овальные закрытые и полузакрытые пазы ротора, нижняя часть бутылочных закрытых пазов ротора) напряженность поля определяют по индукции в сечении 1/3 высоты зубца; при Вз ≤1,8 Тл по приложениям 8-10, а при Вз >1,8 Тл -- по приложениям14 – 16 с учетом коэффициента kз (Вз1 и Вз2 определены в § 9-4 – 9-6).
Магнитную цепь рассчитывают в такой последовательности.
МДС для воздушного зазора | ||
Коэффициент, учитывающий увеличение магнитного сопротивления воздушного зазора вследствие зубчатого строения статора | (9-116) | |
То же, с учетом ротора | (9-117) | |
Коэффициент, учитывающий уменьшение магнитного сопротивления воздушного зазора при наличии радиальных каналов на статоре или на роторе | (9-118) | |
То же, при совпадающих каналах на статоре и на роторе | (9-119) | |
Общий коэффициент воздушного зазора | (9-120) | |
МДС для воздушного зазора (А) | (9-121) | |
Здесь при открытых пазах в (9-116) и в (9-117) вместо bш1 и bш2 следует подставить соответственно bп1 и bп2. При отсутствии радиальных каналов (на статоре или на роторе) следует принимать kн = 1, – длина пакета. | ||
МДС для зубцов при трапецеидальных полузакрытых пазах статора (рис. 9-7) | ||
При Вз1≤1,8 Тл: напряженность магнитного поля | Нз1 (А / см) – из приложений 8 – 10 | |
При Вз1>1,8 Тл: зубцовое деление на 1/3 высоты зубца (мм) | (9-122) | |
коэффициент зубцов | (9-123) | |
напряженность магнитного поля (А / см) | Нз1 – из приложений 10 – 16 | |
Средняя длина пути магнитного потока (мм) | (9-124) | |
МДС для зубцов (А) | (9-125) | |
МДС для зубцов при прямоугольных открытых и полуоткрытых пазах статора (рис. 9-9) | ||
При Bз1max ≤1,8 Тл: зубцовое деление на 1/3 высоты зубца | t1 (1 / 3) (мм) – по (9-122) | |
ширина зубца (мм) | (9-126) | |
магнитная индукция на 1/3 высоты зубца (Тл) | (9-127) | |
напряженность магнитного поля в зубцах | Нз1 (А / см) – из приложений 8 – 10 | |
При Вз1>1,8 Тл: зубцовое деление статора (мм): по диаметру D1 | t1 – по (9-22): | |
в минимальном сечении зубца | t1min – по (9-46) | |
в максимальном сечении зубца | (9-128) | |
Ширина зубца (мм): в наиболее узкой части | bз1min – по (9-58) | |
в наиболее широкой части | (9-129) | |
в средней части | (9-130) | |
Магнитная индукция зубца статора (Тл): в наиболее узкой части | Bз1max – по (9-59) | |
в наиболее широкой части | (9-131) | |
в средней части | (9-132) | |
Коэффициент зубцов: в наиболее узкой части | (9-133) | |
в наиболее широкой части * | (9-134) | |
в средней части * | (9-135) | |
Напряженность магнитного поля: в наиболее узкой части | – из приложений 14 – 16 | |
в наиболее широкой части | – из приложений 8 – 10 или 14 – 16 | |
в средней части | – из приложений 8 – 10 или 14 – 16 | |
Среднее значение напряженности магнитного поля в зубцах (А / см) | (9-136) | |
Средняя длина пути (мм) магнитного потока | Lз1 по (9-124) | |
МДС для зубцов (А) | Fз1 по (9-125) | |
МДС для зубцов при овальных полузакрытых и закрытых пазах ротора (рис. 9 – 10 а, б) | ||
При Вз1≤1,8 Тл: напряженность магнитного поля (А / см) | Нз2 – из приложений 8 – 10 | |
При Вз1>1,8 Тл: зубцовое деление на 1/3 высоты зубца (мм) | (9-137) | |
коэффициент зубцов | (9-138) | |
напряженность магнитного поля (А / см) | Нз2 – из приложений 14 – 16 | |
Средняя длина пути магнитного потока (мм) | (9-139) | |
МДС для зубцов (А) | (9-140) | |
МДС для зубцов при бутылочных закрытых пазах ротора (рис. 9 – 10, в) | ||
Средняя ширина верхней части зубца (мм) | (9-141) | |
Магнитная индукция в среднем сечении верхней части зубца (Тл); обычно – менее 1,8 Тл | (9-142) | |
Напряженность магнитного поля в верхней части зубца (А / см) | Нз.в2 – из приложений 8 – 10 | |
Средняя длина пути магнитного потока (мм) | (9-143) | |
МДС для верхней части зубца (А) | (9-144) | |
Магнитная индукция в нижней части зубца (Тл) | (9-145) | |
При Bз. н2≤1,8 Тл: напряженность поля (А / см) в нижней части зубца | Нз.н2 – из приложений 8 – 10 | |
При Bз. н2>1,8 Тл: зубцовое деление на 1/3 высоты зубца (мм) | (9-146) | |
коэффициент зубцов | (9-147) | |
напряженность магнитного поля (А / см) в нижней части зубца | Нз.н2 – из приложений 14 – 16 | |
Средняя длина пути магнтного потока в нижней части зубца (мм) | (9-148) | |
МДС для нижней части зубца (А) | (9-149) | |
МДС для зубцов ротора (А) | (9-150) | |
МДС для зубцов при прямоугольных пазах ротора (рис. 9–11) | ||
При Bз2max≤1,8 Тл: зубцовое деление на 1/3 высоты зубца (мм) | (9-151) | |
ширина зубца на 1/3 высоты (мм) | (9-152) | |
магнитная индукция в зубцах (Тл) | (9-153) | |
напряженность магнитного поля (А / см) | Нз2 – из приложений 8 – 10 | |
При Вз2max>1,8 Тл: зубцовое деление ротора (мм) | t2 – по (9-69) | |
зубцовое деление ротора в минимальном сечении зубца (мм) | (9-154) | |
ширина зубца (мм): в наиболее узкой части | (9-155) | |
в наиболее широкой части | (9-156) | |
в средней части | (9-157) | |
магнтная индукция в зубцах ротора (Тл): в наиболее узкой части | -- по (9-91) | |
в наиболее широкой части | (9-158) | |
в средней части | (9-159) | |
коэффициент зубцов в наиболее узкой части | (9-160) | |
в наиболее широкой части* | (9-161) | |
в средней части* | (9-162) | |
напряженность магнитного поля (А / см): в наиболее узкой части | из приложений 14 – 16 | |
в наиболее широкой части | – из приложений 8 – 10 или 14 – 16 | |
в средней части | – из приложений 8 – 10 или 14 – 16 | |
среднее значение напряженности магнитного поля в зубцах (А / см) | (9-163) | |
Средняя длина пути (мм) магнитного потока | (9-164) | |
МДС для зубцов (А) | (9-165) | |
МДС для спинки статора | ||
Напряженность магнитного поля (А / см): при 2р = 2 и Вс1≤1,4 Тл, а также при 2р≥4 | Нс1 – из приложений 11 – 13 | |
при 2р = 2 и Вс1>1,4 Тл | Нс1 – из приложений 5–7; при этом значение Вс1, выбранное из табл. 9-13, уменьшают на 0,4 Тл | |
Средняя длина пути магнтного потока (мм) | (9-166) | |
МДС для спинки статора (А) | (9-167) | |
МДС для спинки ротора | ||
Напряженность магнитного поля (А/см): при 2р = 2 | Нс2 – из приложений 11–13 | |
при 2p≥4 | Нс2 – из приложений 5–7 | |
средняя длина пути магнтного потока (мм): при 2р = 2 | (9-168) | |
при 2р≥4 | (9-169) | |
МДС для спинки ротора (А) | (9-170) | |
Параметры магнитной цепи | ||
Суммарная ЭДС магнитной цепи на один плюс (А) | (9-171) | |
Коэффициент насыщения магнитной цепи | (9-172) | |
Намагничивающий ток (А) | (9-173) | |
То же, в относительных единицах ЭДС холостого хода (В) | (9-174) | |
ЭДС холостого хода (В) | (9-175) | |
Главное индуктивное сопротивление (Ом) | (9-176) | |
То же, в относительных единицах | (9-177) |
Примеры расчета машин
Расчет магнитной цепи
Последовательность расчета | Условные обозначения | Источник | Двигатель №1 | Двигатель №2 |
166 | (9-116) | |||
167 | (9-117) | |||
168 | kк | § 9-7 | 1,0 | 1,0 |
169 | (9-120) | 1,21∙1,052∙1,0 = 1,27 | 1,2∙1,024∙1,0 = 1,23 | |
170 | , А | (9-121) | 0,8∙0,35∙1,27∙0,9∙103 = 320 | 0,8∙0,9∙1,23∙0,875∙103 = 775 |
171 | t1 (1 / 3), мм | (9-122) | (153 + 2∙18,5 / 3) / 36 = 14,4 | (422 + 2∙38 / 3) / 72 = 19,5 |
172 | kз (1 / 3) | (9-123) | 14,4 / (6,67∙0,97) = 2,23 | — |
173 | Нз1, А / см | приложение 14 | 15,2 | — |
174 | bз1 (1 / 3), мм | (9-126) | — | 19,5 – 9,5 = 10 |
175 | Вз1 (1 / 3), Тл | (9-127) | — | 18,4∙0,875 /0,95∙10) = 1,69 |
176 | Нз1, А / см | приложение 9 | — | 18,4 |
177 | Lз1, мм | (9-124) | 18,5 | 38 |
178 | Fз1, А | (9-125) | 0,1∙15,2∙18,5 = 28,1 | 0,1∙18,4∙38 = 70 |
179 | Нз2, А / см | приложение 8 | 11,5 | — |
180 | Lз2, мм | (9-139) | 25,5 – 0,2∙1 = 25,3 | — |
181 | Fз2, А | (9-140) | 0,1∙1,5∙25,3 = 29 | — |
182 | t2min, мм | (9-154) | — | (420∙2 – 2∙44,3) / 81 = 12,9 |
183 | bз2min, мм | (9-155) | — | 12,9 – 5,18 = 7,7 |
184 | bз2max, мм | (9-156) | — | 16,3 – 5,18 = 11,1 |
185 | bз2ср, мм | (9-157) | — | (7,7 + 11,1) / 2 = 9,4 |
186 | Bз2max, Тл | (9-91) | — | 16,3∙0,875 / (7,7∙0,95) = 1,95 |
187 | Bз2min, Тл | (9-158) | — | 16,3∙0,875 / (11,1∙0,95) = 1,35 |
188 | Bз2ср, Тл | (9-159) | — | 16,3∙0,875 / (9,4∙0,95) = 1,6 |
189 | kз2max | (9-160) | — | [12,9 / (7,7∙0,95)] – 1 = 0,76 |
190 | Hз2max, А / см | приложение 15 | — | 45 |
191 | Нз2min, А / см | приложение 9 | — | 8 |
192 | Нз2ср, А / см | То же | — | 14,5 |
193 | Нз2, А / см | (9-163) | — | |
194 | Lз2, мм | (9-164) | — | 44,3 |
195 | Fз2, А | (9-165) | — | 0,1∙18,5∙44,3 = 82 |
196 | Нс1, А / см | приложение 11 | 9,4 | — |
197 | Нс1, А / см | приложение 12 | — | 10,9 |
198 | Lс1, мм | (9-166) | (233 – 21,4) / (4∙2) = 83,1 | (590 – 46) / (4∙3) = 142 |
199 | Fс1, А | (9-167) | 0,1∙9,4∙83,1 = 78 | 0,1∙10,9∙142 = 155 |
200 | Нс2, А / см | приложение 5 | 0,7 | — |
201 | Нс2, А / см | приложение 6 | . — | 0,795 |
202 | Lс2, мм | (9-169) | (54 – 32,4) / (4∙2) = 33,9 | (140+88,7+4∙40/3)/(4∙3) = 73,8 |
203 | Fс2, А | (9-170) | 0,1∙0,7∙33,9 = 2,4 | 0,1∙0,795∙73,8 = 5,9 |
204 | , А | (9-171) | 320 + 28,1 + 29 + 78 + 2,4 = 457,5 | 775 + 70 + 82 + 155 + 5,9 = 1088 |
205 | kнас | (9-172) | 457,5 / 320 = 1,43 | 1088 / 775 = 1,4 |
206 | , А | (9-173) | ||
207 | о. е. | (9-174) | 5,6 / 15,2 = 0,37 | 40,1 / 171,5 = 0,234 |
208 | Е, В | (9-175) | 0,97∙220 = 213 | 0,98∙380 = 372,4 |
209 | , ом | (9-176) | 213 / 5,6 = 38 | 372,4 / 40,1 = 9,3 |
210 | , о. е. | (9-177) | 38∙15,2 = 2,63 | 9,3∙171,5 / 380 = 4,2 |
Дата добавления: 2018-06-01; просмотров: 588; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!