Расчет потоков дистиллята и кубового остатка
По правилу рычага второго рода:
П(а2 – а0) = w1(a1 – a0)
w1 = 5000 кг/ч = 1,389 кг/с
По правилу рычага второго рода:
Проверка:
Проверка по материальному балансу
Определение потоков жидкой и паровой фазы для отгонной и укрепляющей частей колонны
Укрепляющая часть
Поток жидкой фазы
Поток паровой фазы
Отгонная часть
Поток жидкой фазы
Поток паровой фазы
Определение внутренних материальных потоков в колонне
При известном потоковом флегмовом числе поток пара:
Поток флегмы (в случае ее подачи при температуре кипения) в укрепляющй колонне:
Расчет верхнего диаметра колонны
ra=751 кг/м3
rB=981- кг/м3
кг/м3
ra=735 кг/м3
rB=972- кг/м3
кг/м3
ra=711кг/м3
rB=960 кг/м3
кг/м3
Определение геометрических размеров колонны
Расстояние между тарелками принимаем равным 0,4 м, с=0,050 (3, с. 1033)
Верх колонны
T2=t2+273.15=64.6+272.15=337.75 K
Плотность пара
Низ колонны
Плотность пара
Принимаем ближайший больший диаметр:
D =1200 мм
Пересчет скорости пара:
Расчет действительной предельной скорости пара для отгонной и укрепляющей частей колонны
Высота аппрата
Высота колонны
НГ=(nобщ-1)*h=0.4*(36-1)=14 м
[15, стр. 11]
Колонные аппараты с тарелками типа ТСН-II
НН=0,8 м высота сепарационной части
НВ=2,0 м высота кубовой части
НК=14+2,0+0,8=16,8 м
Расчет гидравлического сопротивления колонны
|
|
Гидравлическое сопротивление одной тарелки:
Δp = Δpc + Δpσ + Δpж [Па], где
1)Δpc – потеря напора пара на преодоление местных сопротивлений на сухой тарелке.
Δpc = ξρпw02/2
ξ = 1,85 (16, с. 34) – для ситчатых тарелок.
Для верхней части колонны:
Δpcв =1,85*1,0482*1,135/2=1,15
Для нижней части колонны:
Δpcн =1,85*1,5992*0,583/2=1,38
2) Δpσ – сопротивление, вызываемое силами поверхностного натяжения.
Δpσ = 4σ/dэ, где
dэ = 0,028 мм (16, с. 27)
σв = 18,90 дин/см (2, с. 526, табл. XXIV)
σн = 59,03 дин/см (2, с. 526, табл. XXIV)
Δpσв = 4*18,90/28=2,70 Па
Δpσ н= 4*59,03/28=8,4 Па
3) Δpж – статическое сопротивление слоя жидкости на тарелке.
Δpж = KАhжρжg, где
KА=0,6 – коэффициент фэрации жидкости или относительная плотность парожидкостной смеси (6, с. 26)
hж = hw + hwo – высота слоя жидкости на тарелке, где
hw – 0,04 м (6, с. 26) высота перегородки
hwo = 0,0029wв2/3 м – напор жидкости надо сливной перегородкой
wв = wR/B – [м/м3ч] плотность орошения через сливную планку
В = 815 мм – (5, с. 618, табл. 24.11) длинна сливной перегородки
Для верха колонны:
wR = ПR/ρж =3600*1,312*0,484/752=3,04 м3/ч
wв =3,04/0,815=3,73 м/м3ч
hwo = 0,0029*3,732/3 = 0,007 м
hж = hw+hwo = 0,040+0,007 =0,047 м
Δpж = 0,6∙0,047∙752∙9,81 = 208 Па
Для низа колонны:
wR = ПR+w1/ρж = 3600∙(1,312∙0,484+1,39)/958 = 7,61 м3/ч
|
|
wв = 7,61/0,815 = 9,33 м/м3ч
hwo = 0,0029∙9,33/3 = 0,0150 м
hж = hw+hwo = 0,040+0,013 = 0,053 м
Δpж = 0,60∙0,053∙958*9,81 =298 Па
Полное гидравлическое сопротивление одной тарелки для верха колонны:
Δpв = 1,15+2,7+208=212 Па
Для низа колонны:
Δpн =1,38+8,43+298=308 Па
Полное гидравлическое сопротивление колонны:
Δp = 212*25+308*11=8681 Па
Расчет тепловой аппаратуры
Расчет кубового кипятильника
1)Расчет Qкип
Qкип = w0C0t0- w1C1t1+П(Rrд+iп)
С = Сац a + Сб (1-а)
По номограмме: [1. Стр. 562]
Температура | А кДж/кг*К | В кДж/кг*К |
t0=99,2◦C | 2,72 | 4,22 |
t1=80,3◦C | 2,85 | 4,20 |
t2=64,6◦C | 2,98 | 4,18 |
С0 =2,72*0,005+4,22(1-0,005)=4,21 кДж/кг∙С
С1 =2,85*0,35+4,20(1-0,35)=3,72 кДж/кг∙С
С2 =2,98*0,995+4,18(1-0,995)=2,98 кДж/кг∙С
rд = rаца2 + rб (1- а2)
rа =1100 кДж/кг (2, с. 541, табл. XLV)
rв= 2348 кДж/кг (2, с. 541, табл. XLV)
rд = 1100*0,995+2348(1-0,995)=1106 кДж/кг
iп = С2t2+rд =1106+4,21*64,6=1299 кДж/кг
Qкип = 0,905*4,21*99,2-1,389*3,725*80,3+0,484(1,31*1106+1299)=1294 кВт
2)Расчет расхода греющего пара в кипятильнике:
Ргр= 0,6 МПа
Tн=158,6 0С
rконд =2070 кДж/кг (2, с. 549, табл. LVII)
Dгр =1294/2070 =0,625 кг/с
tгр = 158,6 С |
F |
t, C |
Δt = tгп – t0 = 158,6-99,2 = 59,4 C
t0 = 99,2 C |
конденсирующегося пара к жидкости:
Для водяного пара:
где H — высота труб
|
|
с = 0,943 — для вертикальных теплообменников
(8, с.149)
| T= 158,6 °С |
теплопроводность конденсата Вт/(м*К) | 0,682 |
плотность конденсата кг/м3 | 908 |
вязкость конденсата 10–6Па*с | 169 |
теплота парообразования r кДж/кг | 2087 |
Коэффициент φ находим по формуле:
Мсм=18.04 кг/кмоль
μводы=0,356*10–3Па*с
ρводы=972 кг/м3
μсмеси=0,330*10–3Па*с
ρсмеси=873,2 кг/м3
В качестве материала, из которого сделаны трубы, выбираем (5, с.101):
Х17Н13М2Т
В0 – коэффициент, учитывающий процесс испарения кубового остатка:
Давление в кубе:
Коэффициент теплопередачи:
Примем Кор = 700 Вт/м2К. Методом итерации найдем К
K= | 1165,09 |
K= | 1392,97 |
K= | 1466,07 |
K= | 1485,98 |
K= | 1491,14 |
По каталогу выбираем теплообменник (2, с.57):
одноходовой кожухотрубный теплообменник ГОСТ 15121-79
F =46 м2
l = 3000мм
dн∙s =25*2 мм
fтр =0,042 м2
n=196 шт.
D=600 мм
Дата добавления: 2018-06-27; просмотров: 546; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!