Остаточний температурний режим на ВУ.
11.1. Приймаємо величини питомого теплового навантаження корпусів ВУ, :
1-ий корпус – 15 кВт/ ; 2-ий корпус – 12 кВт/ , 3-ій корпус –10 кВт/ ;
4-ий корпус – 8 кВт/ 5-ий корпус – 6 кВт/
11.2. Визначаємо поверхню нагріву корпусів ВУ, виходячи з навантаження корпусів , та прийнятогозначенняпитомого теплового навантаженнякорпусів ВУ :
11.3. Приймаємо стандартні поверхні нагріву випарних апаратів .
Для однопрохідних випарних апаратів з підйомним рухом двофазної суміші можна приймати такі площі поверхні нагріву: 1500 м2, 1800 м2, 2100 м2, 2360 м2, 3000 м2, 4500 м2. Тому:
Для випарних апаратів з багатократною природною циркуляцією конструктивний ряд випарних апаратів містить площі поверхні нагріву: 600 800 м2, 1000 м2, 1200 м2, 1500 м2, 1800 м2, 2100 м2, 2360 м2, 3000 м2. Тому:
11.4. Визначаємо фактичне питоме теплове навантаження, що відповідає прийнятій поверхні нагріву випарних апаратів:
Умовно вважаючи незмінною величину коефіцієнта теплопередачі ,визначаємо фактичну корисну різницю температур по корпусах ВУ:
11.5. На підставіодержаних величин фактичних і кориснихтемпературнихперепадів на всіх корпусах ВУ,яківідповідаютьприйнятимплощамповерхоньнагрівувипарнихапаратів, складаємотаблицюуточненого температурного режиму на випарнійустановці (таблиця 11).
Зі складеної таблиці знаходимо, що температура нагрівної пари в першому корпусі ВУ дорівнює ⁰С.
|
|
Таблиця температурних режимів випарної установки
Таблиця 11
№ кор- пусів ВУ |
Т-ра грі-ючої пари , оС | Кори-снаріз- ниця тем-пера-тур D , оС |
Т-ра Кипі-нняроз- чину , оС |
Деп ресія D, оС |
Т-ра Втори-нної пари оС |
Між кор-пусні втра- ти, D оС |
Розрах. темпера-тура втор. пари біля спожива-ча, ,оС |
Гріюча пара |
Вторинна пара біля споживача | ||||
Ента- льпія пари, , кДж/кг | Ента- льпія конд. ( ),* кДж/кг | Теплота конден- сації гр. пари кДж/кг | Ента- льпія пари кДж/кг | Ента- льпія конд. ( ),* кДж/кг | Теплота конден- сації гр. пари кДж/кг | ||||||||
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 | 13 | 14 |
1 | 136.4 | 5 | 131.4 | 0.3 | 131.1 | 1 | 128.2 | 2729 | 571.5 | 2157.5 | 2719 | 537 | 2182 |
2 | 128.8 | 5.34 | 123.5 | 0.5 | 123 | 1 | 119.6 | 2719 | 540 | 2179 | 2706.9 | 501.9 | 2205 |
3 | 122 | 5.31 | 116.7 | 1.4 | 115.3 | 1 | 112.3 | 2709.2 | 511.2 | 2198 | 2696.8 | 470.8 | 2226 |
4 | 114.3 | 5.6 | 108.7 | 2.7 | 106 | 1 | 102.7 | 2697 | 479 | 2218 | 2680 | 430 | 2250 |
5 | 105 | 5.7 | 99.3 | 4.5 | 94.8 | - | 91.8 | 2684 | 440 | 2244 | 2663.2 | 384.2 | 2279 |
Визначення витрат теплової енергії та необхідної теплової потужності для забезпечення технологічних потреб цукрового заводу.
|
|
12.1. Визначаєморозрахункову питому витратутепловоїенергії, .
В завод надходить технологічна пара з ТЕЦ у кількості, що забезпечує потребу ВУ та інших споживачів у цій парі.. Кількість теплоти,що надходить в завод з технологічною парою після ТЕЦ,складає:
Частина теплоти, що надходить з ТЕЦ в завод, повертається в ТЕЦ як теплота конденсатів, необхідних для живленя парових котлів, , яка визначається як:
∙ +0.25
Ентальпія поверненого конденсату відпрацьованої пари дорівнює:
Ентальпія конденсату вторинної пари першого корпусу ВУ,що подається в ТЕЦ:
∙ +0.25
12.2. Фактична питомавитрататепловоїенергії на переробку цукрових буряків дорівнює:
= - кДж/тонну буряків.
Можливі відхилення фактичного технологічного режиму від розрахункового враховують введенням коефіцієнта 1.1 до фактичної питомої витрати при визначенні розрахункової витрати теплової енергії на технологічні потреби, тобто:
12.3. Визначаємо необхідну теплову потужність ТЕЦ, що забезпечує завод технологічною парою:
12.4. Визначаємо кількість технологічної пари, яку цукровий завод повинен одержати:
|
|
Дата добавления: 2018-05-13; просмотров: 160; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!