Построение индикаторной диаграммы

⇐ ПредыдущаяСтр 3 из 3

Индикаторная диаграмма как графическое отображение зависимости величины давления газовв цилиндре двигателя от перемещения поршня (координаты «P-S») за рабочий цикл (рис. I) строится с использованием результатов расчета параметров рабочего цикла (табл. 8).

Диаграмму рекомендуется строить на листе миллиметровой бумаги формата А4 с масштабом по оси абсцисс (перемещение поршня)

M_s = 1 мм/мм и масштабом по оси ординат (давление газов)

М_р = 0,05...0,10 МПа/мм так, чтобы получить диаграмму с высотой, равной 1,2... 1,7 ее основания.

В начале построения на оси абсцисс (основание диаграммы) в масштабе M_s откладывается отрезок ОВ =ОА + АВ, мм. Отрезок ОА соответствует объему камеры сжатия (V_c) и определяется по выражению

ОА = АВ /(ε - 1).

Отрезок АВ соответствует рабочему объему V_h цилиндра, а по величине равен ходу поршня S, мм. Точка А соответствует ВМТ, а точка В - НМТ поршня. Затем через точки А и В проводят отрезки прямых, параллельные оси ординат и соответствующие положениям поршня в ВМТ и НМТ соответственно. По оси ординат откладывают значения давлений газов в масштабе М_р. Затем на линии ВМТ наносят в масштабе М_р точки, соответствующие значениям давлений р_r, р_с и р_z, а на линии НМТ - точки, соответствующие давлениям р_а, и p_b.

Для дизельного двигателя необходимо еще нанести координаты точки, соответствующей концу расчетного процесса сгорания. Ордината этой точки р_z, а абсцисса определяется по выражению

V_z = V_c p, л или S_z = S_c р, мм. (34)

Построение линии сжатия и расширения газов можно проводится в такой последовательности.

Между ВМТ и НМТ выбирается произвольно не менее трех объемов

V _х1,V_x₂, V_k₃ (или отрезков хода поршня S_х1, S _x₂, S _х3) и подсчитывается величина давления газов.

Для линии сжатия

V_aⁿ¹ S_aⁿ¹

P_x₁=P_a(-----) , МПа ,        или    P_x₁=P_a(-----) , МПа ;

              V_x₁                                                                 S_x₁

     V_aⁿ¹                                             S_aⁿ¹

P_x₂=P_a(-----) ,   МПа ,            или    P_x₂=P_a(-----) , МПа ;

              V_x₂                                                                  S_x₂



V_aⁿ¹                                          S_aⁿ¹

P_x₃=P_a(-----) , МПа ,    или    P_x₃=P_a(-----) , МПа ; (35)

              V_x₃                                                       S_x₃

Для линии расширения

     V_aⁿ²                                               S_aⁿ²

P_x₁=P_b(-----) , МПа ,   или       P_x₁=P_b(-----) ,       МПа ;

              V_x2                                                     S_x1



        V_aⁿ²                                          S_aⁿ²

P_x2=P_b(-----) , МПа , или       P_x2=P_b(-----) , МПа ;

              V_x2                                                       S_x2



   V_aⁿ²                                          S_aⁿ²

P_x₃=P_b(-----) , МПа ,   или       P_x₃=P_b(-----) ,       МПа ; (36)

              V_x₃                                                        S_x₃

Все построенные точки плавно соединяются между собой. Затем производится скругление переходов (при каждом изменении давления на стыках расчетных тактов), учитываемое при расчетах коэффициентом полноты диаграммы φ_п

Для карбюраторных двигателей скругление в конце сгорания (точка Z) проводится по ординате р_z = 0,85P_zmax.

                   εⁿ¹ ε_p1 1       1

              P_i = р_а------ [------ ( 1 - ---------) - ------ ( 1 - ------) ]

                        ε^-1 _n₂-1    ε⁽ⁿ^2-1) _n₁ – 1 ε⁽ⁿ^1-1)

При построенной индикаторной диаграмме величина среднего индикаторного давления определяется по ее площади:

р_i = F_i M_p/ S_д, MПa,                               (37)

где F_j – площадь индикаторной диаграммы, мм², ограниченная линиями ВМТ, НМТ, сжатия и расширения, может быть определена с помощью планиметра, методом ординат либо другим способом; S_д - длина индикаторной диаграммы, мм (расстояние между линиями ВМТ и НМТ равное ходу поршня S); М_р - масштаб давления, выбранный при построении индикаторной диаграммы, МПа/мм.

Действительное индикаторное давление

р_i = Р_i' φ_п,       МПа,                               (38)

где φ_п - коэффициент неполноты площади индикаторной диаграммы, учитывающий отклонение действительного рабочего цикла от теоретического.

φ_п = 0,94...0,97 - для карбюраторных двигателей;

φ_п = 0,92...0,95 - для дизелей.

'    Значение p_i, рассчитанное по выражению 38 сравнивают с его значением, ранее подсчитанному по выражению 8, и определяют расхождение в процентах.

Затем рассчитывают среднее эффективное давление р_е по выражению

р_е = р_i - р_мп,

где р_мп - ранее рассчитанное значение р_мппо выражению 5.

В заключение следует рассчитать значение эффективной мощности по формуле

                        р_еV_ni n

                        N_e = -----------------

                           30 τ

и сравнить полученное значение с заданным, определив расхождение в процентах, которое не должно превышать 10 - 15%.

ОСНОВЫ ДИНАМИЧЕСКОГО РАСЧЕТА ДВИГАТЕЛЯ

I. Силы, действующие в КШМ

Кривошипно-шатунный механизм при работе двигателя нагружают два вида внешних сил: силы давления газов в цилиндре и силы инерции (рис. 2).

Равнодействующая сил давления газов на поршень Р_г всегда направлена по оси цилиндра и приложена к центру поршневого пальца. Зная величину давления газов в цилиндре, она определяется по выражению

Р_г =(p_ц-р_o)F_n 10⁶, H,                              ( ] )

где p_ц - текущее значение давления газов в цилиндре, взятое по индикаторной диаграмме, МПа; р₀ - давление газов в картере, условно принятое равным давлению окружающей среды, р₀ = О, I МПа; F_n - площадь поршня, м²

(F_n =π D²/4); D -диаметр цилиндра, м.

Для определения p_ц необходимо под индикаторной диаграммой (рис. 1) построить полуокружность диаметром, равным ходу поршня S. Затем от ее центра точки О отложить в сторону НМТ поправку Ф. Бринкса

00' = R λ _к/2,   м,

где R = S/2 - радиус кривошипа, м; λ_к = R/L - конструктивный параметр КШМ; L - длина шатуна, м.

Физический смысл поправки Ф. Бринкса заключается в том, что она учитывает несколько большие перемещения поршня при повороте кривошипа от 0 до 90° угла поворота кривошипа вала, при котором поршень проходит больше половины своего полного хода S = R(l+ λ _к/2) по сравнению с перемещением при повороте от 90 до 180°.

Из полученного центра 0' проводят лучи через 30°. Из полученных точек проводят вертикально вверх лучи до пересечения с линиями индикаторной диаграммы. Проекции полученных точек на ось давления соответствуют искомым давлениям I'азов в цилиндре при соответствующих углах поворота кривошипа, которые заносят в табл. I.

Силы инерции возникают от возвратно-поступательно

движущихся масс и от вращающихся масс.

Данные силы инерции создают вибрацию двигателя в плоскости оси цилиндра и плоскости кривошипа. В многоцилиндровых двигателях эти силы образуют моменты, также вызывающие вибрацию двигателя. Для снижения вибрации в КШМ большинства двигателей устанавливаются механизмы для уравновешивания сил инерции первого и второго порядков, центробежных сил, а также моментов этих сил. Уравновешивающие механизмы конструктивно выполняют в виде противовесов, устанавливаемых на коленчатый вал или на дополнительные валы.

Равнодействующая сил инерциивозвратно-поступательно движущихся масс всегда направлена по оси цилиндра иприложена в центре поршневого пальца. Ее определяют по выражению

P_j = - m_j R ω²(cos φ + λ_к cos2φ), H,                             (2)

где m_j - масса возвратно-движущихся частей КШМ, приведенная к центру пальца, кг;

m_j = m_nK + 0,275 m_ш,

где m_nK - масса поршневого комплектав сборе, кг (прилож. 2, 3); m_ш - масса шатуна в сборе, кг (прилож. 2, 3); ω - угловая частота вращения коленчатого вала, рад/с;

                           π n

ω = ------ где n - частота вращения коленвала, об./мин.

                            30

Для упрощения расчетов считают

P_j = - m_j R ω²A, H,

где А - тригонометрическая функция (табл. 2).

Суммарную силу, действующую на поршень по оси цилиндра, считают приложенной к оси поршневого пальца и определяют алгебраическим сложением силы давления газа и силы инерции возвратно-поступательно движущихся масс:

Р_сум = Р_i + (+Р_i), H                                      (3)

Разложив по правилу параллелограмма эту силу па две составляющие по оси шатуна Р_щ и нормали N к стенке цилиндра, получим:

Р_ш = P_сум/Cosβ, H;                                     (4)

N = P_сум tg β,   H.                                   (5)

Первая сила Р_ш нагружает шатун ипередается на шатунную шейку коленвала, а вторая N прижимает поршень к стенке цилиндра, вызывая износ и повышенные потери на трение (рис. 2).

Рис. 2. Схема сил, действующих в КШМ двигателя, для заданного угла поворота кривошипа коленвала

От действия силы Р_ш через шатун на шатунную шейку коленчатого вала возникает радиальная сила, действующая по радиусу кривошипа:

                        P_сум cos (φ+β)

Z= P_ш cos (φ+β)= -------------------- ,      H

                             cos β

и тангенциальная сила Т, действующая по касательной к окружности

радиуса R:

P_сум sin (φ+β)

Т = Р_ш sin(φ + β) = ------------------,       H

                               cos β

Если радикальную силу Z перенести в центр О (Z') коренной шейки и приложить две взаимно уравновешенные силы Т' иТ", параллельные и равные силе Т, то в результате получим пару сил Т иТ', которые приводят во вращение коленчатый вал. Момент этой пары сил называют крутящим моментом двигателя данного цилиндра

M_k = Т R, H м.                                         (8)

Максимальное значение силы Т наблюдается при φ=390...400°. Для карбюраторных двигателей Т_тах = 0,4 р_z, а для дизелей Т_max = 0,6 р_z.

Максимальное значение силы инерции Р_i определяется из формулы (4,2) при φ = 0, то есть когда поршень находишcя в ВМТ в конце такта сжатия или выпуска.

Максимальное значение сил давления газов обычно принимается для положения поршня в ВМТ, хотя в действительности максимальное давление при сгорании (следовательно, и максимальная газовая нагрузка) развивается после прохождения поршнем ВМТ.

Равнодействующая от сил инерции вращающихся масс направлена по радиусу кривошипа и проложена к центру шатунной шейки:

                                         Р_е = - m_вR ω² ,           H.

где m_в - масса вращающихся частей КШМ, кг, m_в= m_шк+ т_к ;

m_шк -неуравновешенная масса шатуна (кг), приведенная к кривошипу, m_шк = 0,725 m_ш (m_ш - масса шатуна в сборе, прилож. 2, 3); - площадь поршня, F_n=πD² /4, м²; m_k - неуравновешенная масса шатуннойшейки (кг), которуюможно определить по эмпирическим зависимостям:

m_K = (150…200)F_n для бензиновых ДВС с D = 0,06...0,10 м;

щ_к = (200...400) F_n для дизелей с D = 0,80.. .0,12 м.

Определение всех сил при заданном положении кривошипа φ (рис. 2) наиболее просто проводится графоаналитическим методом:

а) начертить схему КШМ при заданном положении кривошипа (заданном φ) в масштабе М_кшм= 1:2 или 1:1;

б) определить силы Р_г, Pj и Р_с (1; 2; 3) при заданном φ и   нанести векторы этих сил на схему КШМ в выбранном масштабе;

в) графически разложить векторы сил согласно рис. 2;

г) по построенным векторам определить графически силы Рс, N, Р_ш, Т, Z;

д) рассчитать значения этих же сил для заданного φ по формулам и сравнить затем их аналитические значения с графическими.

Построение графиков сил КШМ

Текущие значения всех сил, следовательно, и динамику нагружения деталей КШМ удобно анализировать по графику изменения сил за полный рабочий цикл двигателя. Образцы таких графиков приведены на рис. 3.

Для построения необходимо рассчитать текущие значения точек через 30° поворота кривошипа и свести их в табл. 1, где p_u - текущее значение давления газов, МПа на единицу площади поршня, определяется из индикаторной диаграммы (рис. 3) с помощью дополнительно построенной шкалы;

Р_г - сила давления газов на поршень, Н, подсчитанная по формуле (1);

А - тригонометрическая функция (cosφ+ λ_k -cos2φ) в формуле (2) определяется при данном λ_k из табл.4.2 либо подсчитывается;

Pj - сила инерции возвратно движущихся частей,Н, приведенная к центру поршневого пальца (2);

P_сум - суммарная сила оглавления газов исил инерции Н, приведенная к центру пальца (4);

В - тригонометрическая функция sin(φ+β)/cosβ в формуле (7) определяется при конкретном λ_k из табл. 3 либо расчетом;

T, М_к - тангенциальная сила имомент рассчитаны по формулам (7, 8).

После заполнения таблицы1 строятся графики расчетных сил в координатах«Р-φ». Для чего следует правильно нанести шкалы. Шкалы сил но оси ординат для р_г, p_j, р_сум строятся через равные промежутки. Шкала должна несколько превысить максимальное значение р_г в положительном направлении и максимальное значение p_j вотрицательном направлении. Шкала абсцисс строится к интервале от 0 до 720° через 30° п.к.в.

Рис. 3. Диаграмма сил, действующих в КШМ заданного двигателя

Таблица 1 - Расчетные значения параметров

Такт φ° п.к.в. p_ц , МПа Р_ц, н А Р_r, Н P_сум, Н В T, Н М_к , Н_м

Впуск 0 30 60 90 120 150 180 p_ц =p_a -

Сжатие 210 240 270 300 330 360

Расширение (рабочий ход) 360 370 380 390 420 450 480 510 540

Выпуск 570 600 630 660 690 720 p_ц =Р_ц

Таблица 2 - Значения тригонометрическойфункции А=(cosφ + λcos2φ) в функции от λ_к (верхняя строка таблицы)

φ Знак 0.24 0.25 0.26 0.27 0.28 0.29 0.30 0.31 Знак

0 30 60 90 120 150 180 + + + - - - - 1.240 0.986 0.380 0.240 0.620 0.741 0.750 1.250 0.991 0.375 0.250 0.625 0.741 0.750 1.260 0.996 0.370 0.260 0.630 0.736 0.740 1.270 1.001 0.365 0.270 0.635 0.731 0.730 1.280 1.006 0.360 0.280 0.640 0.726 0.720 1.290 1.011 0.355 0.290 0.645 0.721 0.710 1.300 1.016 0.350 0.300 0.650 0.716 0.700 1.310 1.021 0.345 0.310 0.655 0.711 0.690 +360 +330 +300 -270 -240 -210 -180

Таблица 3 - Значения тригонометрической функции

   Sin(φ+β)

В=----------- функции от λ_к (верхняя строка таблицы)

     cosβ

φ Знак 0.24 0.25 0.26 0.27 0.28 0.29 0.30 0.31 Знак

0 30 60 90 120 150 180 + + + + + + + 0 0.605 0.972 1 0.760 0.395 0 0 0.609 0.976 1 0.756 0.391 0 0 0.613 0.981 1 0.751 0.387 0 0 0.618 0.985 1 0.747 0.382 0 0 0.622 0.990 1 0.742 0.378 0 0 0.627 0.995 1 0.737 0.373 0 0 0.631 0.999 1 0.733 0.369 0 0 0.636 1.004 1 0.728 0.364 0 -360 -330 -300 -270 -240 -210 -180

Построение р_г начинается с расчетных точек «г» при 0⁰ и720⁰ , «а» при 180⁰ , «с» и «z» при 360°, «В» при 540⁰ . Если диаграмма строится для дизельного двигателя, то необходимо еще определить координаты и нанести расчетную точку «z», соответствующую концу расчетного периода сгорания. Ордината этой точки будет равна ординате промежуточной точке «z'», а абсцисса определяется из диаграммы путем проектирования этой точки на вспомогательную полуокружность и определения по ней угла поворота кривошипа, соответствующего концу расчетного периода сгорания. Затем по данным табл. 1 наносятся промежуточные точки и соединяются плавной линией. Построение p_j производится по расчетным точкам (табл. 1).

   Построение кривой р можно проводить путем графического сложения ординат р_r, и p_j либо по данным расчетных точектабл. 1.

Кривую тангенциальной силы Т лучше строить в отдельныхкоординатах несколько ниже, чтобы шкалы оси абсцисс совпадали по своим значениям. Шкала Т по оси ординат строится через равные промежутки с некоторым превышением максимального (положительного ими отрицательного) значения силы Т из табл. 1. Затем по данным таблицы наносятся точки и соединяются плавной кривой (рис. 4).

Полученная кривая характеризует изменение за рабочий цикл крутящего момента в одном цилиндре двигателя. По ней можно определить среднее значение тангенциальной силы Т_ср, а затем и значение среднего крутящего момента двигателя М_к за рабочий цикл:

                                                T_cp = F_тµ_т/L_т, H                           (10)

                                                               M_k = T_cp R η _m                                       (11)

гдеF_т = [(F₂+F₅+F₇) - (F₁+ F₃+F₄+F₆)] - суммарная площадь кривой,мм , состоящая из положительных (F₂, F₅ и F₇) и отрицательных (F₁ ,F₃, F₄ и F₆) участков (рис. 4); L_T - длина графика силы Т по оси абсцисс (рис. 4), мм; µ_т - масштаб силы Т, н/мм; η_m - механический КПД двигателя (рассчитан в контрольной работе №1); R - радиус кривошипа, м (R=S/2, где S -ходпоршня).

Рис.4. Зависимость тангенсальной силы и крутящего момента в одном цилиндре от угла поворота коленвала.

Средним крутящий момент всего двигателя определяют, но формуле

                                      M_кд=T_ср R i η_м=M_к i,                    (12)

где i - число цилиндров заданного двигателя.

Точностьвсех расчетов и построений определяют сравнением величин крутящего момента, рассчитанных по формулам 3.1 и 4.11, и расхождением этих значений, которое не должно превышать 10... 15%.



ЛИТЕРАТУРА

Основная

1. Программа курса «Тракторы и автомобили» для сельскохозяйственных высших учебных заведений. - М., 2000.

2. Колчин А.И., Демидов В.П. Расчет автомобильных и тракторных двигателей. - М.: Высшая школа, 2002.

3. Тракторы и автомобили / Под ред. В.А. Скотникова -М: Агропромиздат, 1985. - 440 с.

4. Николаенко А.В. Теория, конструкция  и расчет тракторных двигателей. - М.: Колос, 1992.

5.      Райков И.Я., Рытвинский Г.Н. Конструкция автомобильных и тракторных двигателей. - М.: Высшая школа, 1986.

6. Тракторы и автомобили/ Под ред. Скотникова В.А. -М.: Агропромиздат, 1985.

Приложение

Приложение 1

Задание

К контрольным работам №1 и №2 по ДВС

№ Марка трактора или автомобиля Марка двигателя n_дв_{, об/мин} Р_к_{, МПа} а N_е , к Вт g_e , г/кВ т ч φ

1 2 3 4 5 6 7 8 9

00 Т-25 Д-120 1800 - 1.40 15 240 30

01 Т-25 Д-120 1900 - 1.45 17 243 60

02 Т-25 Д-120 2000 - 1.46 19 245 90

03 Т-25 Д-120 2100 - 1.48 21 248 120

04 Т-25 Д-120 2200 - 1.50 23 250 150

05 Т-40 Д-144 1800 - 1.50 40 240 180

06 Т-40 Д-144 1900 - 1,60 42 242 210

07 Т-40 Д-144 2000 - 1,70 44 242 240

08 Т-40 Д-144 2100 - 1.75 45 240 270

09 Т-40 Д-144 2200 - 1.80 46 238 300

10 Т-40А Д-145Т 1800 0.13 1.50 54 230 330

11 Т-40А Д-145Т 1900 0.14 1.60 56 240 360

12 Т-40А Д-145Т 2000 0.15 1.70 58 235 390

13 Т-40А Д-145Т 2100 0.16 1.75 60 232 420

14 Т-40А Д-145Т 2200 0.17 1.80 62 231 450

15 ЛТЗ-145 Д-181Т 1800 0.14 1.50 115 252 480

16 ЛТЗ-145 Д-181Т 1900 0.15 1.60 116 251 510

17 ЛТЗ-145 Д-181Т 2000 0.16 1.70 117 250 540

18 ЛТЗ-145 Д-181Т 2100 0.17 1.80 118 249 570

19 ЛТЗ-145 Д-181Т 2200 - 1.75 120 248 600

20 ЗИЛ-130 ЗИЛ-130 3200 - 0.90 110 370 60

21 КамАЗ КамАЗ-740 2200 0.18 1.70 191 224 120

22 Урал 4320 ЯМС 238 2100 0.16 1.80 240 238 150

23 ЮМЗ-6 Д-65Н 1850 - 1.55 45 249 720

Продолжение прилож. 1

1 2 3 4 5 6 7 8 9

24 ЮМЗ-6 Д-65Н 1900 - 1.60 58 248 30

25 МТЗ-80 Д-240 1800 - 1.30 50 252 60

26 МТЗ-80 Д-240 1900 - 1.40 52 250 90

27 МТЗ-80 Д-240 2000 - 1.50 53 248 120

28 МТЗ-80 Д-240 2100 - 1.55 54 247 150

29 МТЗ-80 Д-240 2200 - 1.60 55 245 180

30 МТЗ-100 Д-260Т 1800 0.14 1.40 100 235 210

31 МТЗ-100 Д-260Т 1900 0.15 1.45 110 233 240

32 МТЗ-100 Д-260Т 2000 0.16 1.50 112 232 270

33 МТЗ-100 Д-260Т 2100 0.17 1.55 114 231 300

34 МТЗ-100 Д-260Т 2200 0.18 1.60 118 230 330

35 ВАЗ-2108 ВАЗ-2108 5600 - 0.85 46 320 180

36 ГАЗЕЛЬ ЗМЗ-4061 5500 - 0.87 73 330 210

37 ГАЗ-3102 ЗМЗ-4022 3600 - 0.87 77 340 240

38 ВАЗ-2105 ВАЗ-2105 5600 - 0.87 52 320 270

39 ВАЗ-2106 ВАЗ-2106 5400 - 0.87 58 320 300

40 ИЖ-2126 УЗАМ-3317 5400 - 0.95 62 320 390

41 МТЗ-142 Д-245 1900 0.14 1.55 65 238 540

42 МТЗ-142 Д-260Т 2000 0.15 1.60 110 222 570

43 МТЗ-142 Д-260Т 2100 0.16 1.65 115 221 600

44 МТЗ-142 Д-260Т 2200 0.17 1.70 117 220 630

45 ДТ-75 А-41 1800 - 1.50 69 248 660

46 ДТ-75 А-41 1850 - 1.55 70 249 690

47 ДТ-75 А-41 1900 - 1.60 68 250 720

48 ДТ-75 А-41 1950 - 1.65 70 251 60

49 ДТ-75 А-41 1750 - 1.70 69 252 90

50 ВТ-200 СМД-66 1800 0.15 1.50 125 242 30

51 ВТ-200 СМД-66 1900 0.15 1.60 128 241 60

52 ВТ-200 СМД-66 2000 0.16 1.65 130 240 90

53 ВТ-200 СМД-66 2100 0.17 1.70 131 239 120

54 ВТ-200 СМД-66 2200 0.18 1.80 132 232 250

55 Т-150 СМД-60 1800 0.14 1.50 112 248 180

56 Т-150 СМД-60 1900 0.15 1.60 115 250 210

57 Т-150 СМД-60 2000 0.16 1.70 117 252 240

58 Т-150 СМД-60 2100 0.17 1.75 118 249 270

Продолжение прилож.1

1 2 3 4 5 6 7 8 9

59 Т-150 СМД-60 2200 0.18 1.80 119 253 300

60 Т-150К СНД-62 1800 0.15 1.50 118 245 330

61 Т-150К СНД-62 1900 0.16 1.55 124 247 360

62 Т-150К СНД-62 2000 0.17 1.60 125 249 390

63 Т-150К СНД-62 2100 0.18 1.65 128 240 420

64 Т-150К СНД-62 2200 0.19 1.70 130 238 450

65 Т-150КМ СМД-62М 1800 0.15 1.50 118 253 480

66 Т-150КМ СМД-62М 1900 0.16 1.55 120 252 510

67 Т-150КМ СМД-62М 2000 0.17 1.60 122 248 540

68 Т-150КМ СМД-62М 2100 0.18 1.65 128 245 570

69 Т-150КМ СМД-62М 2200 0.18 1.70 130 240 600

70 К-701 ЯМЗ-240НБ 1700 0.15 1.55 258 236 630

71 К-701 ЯМЗ-240НБ 1800 0.16 1.60 260 235 680

72 К-701 ЯМЗ-240НБ 1900 0.17 1.70 263 234 690

73 К-701 ЯМЗ-240НБ 2000 0.18 1.75 265 232 720

74 К-701 ЯМЗ-240НБ 2100 0.19 1.80 270 230 30

75 К-701М ЯМЗ-8403 1800 0.14 1.50 295 225 60

76 К-701М ЯМЗ-8403 1900 0.15 1.60 300 224 90

77 К-701М ЯМЗ-8403 2000 0.16 1.70 302 223 120

78 К-701М ЯМЗ-8403 2100 0.17 1.75 303 222 150

79 К-701М ЯМЗ-8403 2200 0.18 1.80 305 220 180

80 Т-130 Д-130 1070 0.14 1.60 90 244 210

81 Т-130 Д-130 1100 0.14 1.65 92 243 240

82 Т-130 Д-130 1150 0.15 1.70 95 242 270

83 Т-130 Д-130 1200 0.15 1.75 97 242 300

84 Т-130 Д-130 1250 0.16 1.50 100 240 330

85 Т-160.01 Д-160 1100 0.14 1.50 105 228 360

86 Т-160.01 Д-160 1150 0.15 1.60 110 227 390

87 Т-160.01 Д-160 1200 0.15 1.70 115 226 420

88 Т-160.01 Д-160 1250 0.16 1.80 117 224 450

89 Т-160.01 Д-160 1300 0.17 1.90 119 225 480

Окончание прилож.1

1 2 3 4 5 6 7 8 9

90 Т-4М А-11Т 1800 0.14 1.50 160 227 510

91 Т-4М А-11Т 1900 0.15 1.50 165 226 540

92 Т-4М А-11Т 2000 0.16 1.60 167 223 570

93 Т-4М А-11Т 2100 0.17 1.65 169 224 600

94 Т-4М А-11Т 2200 0.18 1.70 170 225 630

95 Т-250(АТЗ) А-11ТА 1800 0.15 1.50 176 225 660

96 Т-250(АТЗ) А-11ТА 1900 0.16 1.60 179 217 690

97 Т-250(АТЗ) А-11ТА 2000 0.17 1.70 179 218 30

98 Т-250(АТЗ) А-11ТА 2100 0.18 1.75 180 220 60

99 Т-250(АТЗ) А-11ТА 2000 0.19 1.80 182 221 90

Примечания

№ - номер задания, соответствующий двум последним цифрамномера зачетной книжки;

N_е - эффективная мощность двигателя,кВт;

n_дв - номинальная частота вращения коленвала, об./мин;

g_e - удельный эффективный расход топлива, г/кВт-ч;

а- коэффициентизбытка воздуха;

φ - угол поворота кривошипа коленчатого вала двигателя, ⁰п.к.в.;

р_к - давление наддува, МПа (прочерк означает отсутствие наддува).

Дата добавления: 2018-05-12; просмотров: 999; Мы поможем в написании вашей работы!
Поделиться с друзьями:

⇐ Предыдущая 1 23

Мы поможем в написании ваших работ!

Такт	φ° п.к.в.	p_ц , МПа	Р_ц, н	А	Р_r, Н	P_сум, Н	В	T, Н	М_к , Н_м
Впуск	0 30 60 90 120 150 180	p_ц =p_a			-
Сжатие	210 240 270 300 330 360
Расширение (рабочий ход)	360 370 380 390 420 450 480 510 540
Выпуск	570 600 630 660 690 720	p_ц =Р_ц

φ	Знак	0.24	0.25	0.26	0.27	0.28	0.29	0.30	0.31	Знак
0 30 60 90 120 150 180	+ + + - - - -	1.240 0.986 0.380 0.240 0.620 0.741 0.750	1.250 0.991 0.375 0.250 0.625 0.741 0.750	1.260 0.996 0.370 0.260 0.630 0.736 0.740	1.270 1.001 0.365 0.270 0.635 0.731 0.730	1.280 1.006 0.360 0.280 0.640 0.726 0.720	1.290 1.011 0.355 0.290 0.645 0.721 0.710	1.300 1.016 0.350 0.300 0.650 0.716 0.700	1.310 1.021 0.345 0.310 0.655 0.711 0.690	+360 +330 +300 -270 -240 -210 -180

№	Марка трактора или автомобиля	Марка двигателя	n_дв_{, об/мин}	Р_к_{, МПа}	а	N_е , к Вт	g_e , г/кВ т ч	φ
1	2	3	4	5	6	7	8	9
00	Т-25	Д-120	1800	-	1.40	15	240	30
01	Т-25	Д-120	1900	-	1.45	17	243	60
02	Т-25	Д-120	2000	-	1.46	19	245	90
03	Т-25	Д-120	2100	-	1.48	21	248	120
04	Т-25	Д-120	2200	-	1.50	23	250	150
05	Т-40	Д-144	1800	-	1.50	40	240	180
06	Т-40	Д-144	1900	-	1,60	42	242	210
07	Т-40	Д-144	2000	-	1,70	44	242	240
08	Т-40	Д-144	2100	-	1.75	45	240	270
09	Т-40	Д-144	2200	-	1.80	46	238	300
10	Т-40А	Д-145Т	1800	0.13	1.50	54	230	330
11	Т-40А	Д-145Т	1900	0.14	1.60	56	240	360
12	Т-40А	Д-145Т	2000	0.15	1.70	58	235	390
13	Т-40А	Д-145Т	2100	0.16	1.75	60	232	420
14	Т-40А	Д-145Т	2200	0.17	1.80	62	231	450
15	ЛТЗ-145	Д-181Т	1800	0.14	1.50	115	252	480
16	ЛТЗ-145	Д-181Т	1900	0.15	1.60	116	251	510
17	ЛТЗ-145	Д-181Т	2000	0.16	1.70	117	250	540
18	ЛТЗ-145	Д-181Т	2100	0.17	1.80	118	249	570
19	ЛТЗ-145	Д-181Т	2200	-	1.75	120	248	600
20	ЗИЛ-130	ЗИЛ-130	3200	-	0.90	110	370	60
21	КамАЗ	КамАЗ-740	2200	0.18	1.70	191	224	120
22	Урал 4320	ЯМС 238	2100	0.16	1.80	240	238	150
23	ЮМЗ-6	Д-65Н	1850	-	1.55	45	249	720

1	2	3	4	5	6	7	8	9
59	Т-150	СМД-60	2200	0.18	1.80	119	253	300
60	Т-150К	СНД-62	1800	0.15	1.50	118	245	330
61	Т-150К	СНД-62	1900	0.16	1.55	124	247	360
62	Т-150К	СНД-62	2000	0.17	1.60	125	249	390
63	Т-150К	СНД-62	2100	0.18	1.65	128	240	420
64	Т-150К	СНД-62	2200	0.19	1.70	130	238	450
65	Т-150КМ	СМД-62М	1800	0.15	1.50	118	253	480
66	Т-150КМ	СМД-62М	1900	0.16	1.55	120	252	510
67	Т-150КМ	СМД-62М	2000	0.17	1.60	122	248	540
68	Т-150КМ	СМД-62М	2100	0.18	1.65	128	245	570
69	Т-150КМ	СМД-62М	2200	0.18	1.70	130	240	600
70	К-701	ЯМЗ-240НБ	1700	0.15	1.55	258	236	630
71	К-701	ЯМЗ-240НБ	1800	0.16	1.60	260	235	680
72	К-701	ЯМЗ-240НБ	1900	0.17	1.70	263	234	690
73	К-701	ЯМЗ-240НБ	2000	0.18	1.75	265	232	720
74	К-701	ЯМЗ-240НБ	2100	0.19	1.80	270	230	30
75	К-701М	ЯМЗ-8403	1800	0.14	1.50	295	225	60
76	К-701М	ЯМЗ-8403	1900	0.15	1.60	300	224	90
77	К-701М	ЯМЗ-8403	2000	0.16	1.70	302	223	120
78	К-701М	ЯМЗ-8403	2100	0.17	1.75	303	222	150
79	К-701М	ЯМЗ-8403	2200	0.18	1.80	305	220	180
80	Т-130	Д-130	1070	0.14	1.60	90	244	210
81	Т-130	Д-130	1100	0.14	1.65	92	243	240
82	Т-130	Д-130	1150	0.15	1.70	95	242	270
83	Т-130	Д-130	1200	0.15	1.75	97	242	300
84	Т-130	Д-130	1250	0.16	1.50	100	240	330
85	Т-160.01	Д-160	1100	0.14	1.50	105	228	360
86	Т-160.01	Д-160	1150	0.15	1.60	110	227	390
87	Т-160.01	Д-160	1200	0.15	1.70	115	226	420
88	Т-160.01	Д-160	1250	0.16	1.80	117	224	450
89	Т-160.01	Д-160	1300	0.17	1.90	119	225	480

1	2	3	4	5	6	7	8	9
90	Т-4М	А-11Т	1800	0.14	1.50	160	227	510
91	Т-4М	А-11Т	1900	0.15	1.50	165	226	540
92	Т-4М	А-11Т	2000	0.16	1.60	167	223	570
93	Т-4М	А-11Т	2100	0.17	1.65	169	224	600
94	Т-4М	А-11Т	2200	0.18	1.70	170	225	630
95	Т-250(АТЗ)	А-11ТА	1800	0.15	1.50	176	225	660
96	Т-250(АТЗ)	А-11ТА	1900	0.16	1.60	179	217	690
97	Т-250(АТЗ)	А-11ТА	2000	0.17	1.70	179	218	30
98	Т-250(АТЗ)	А-11ТА	2100	0.18	1.75	180	220	60
99	Т-250(АТЗ)	А-11ТА	2000	0.19	1.80	182	221	90