Расчет магнитной системы, потерь и тока холостого хода
7.1. Расчет магнитной системы производится следующим образом.
7.1.1. Определяем размеры пакетов стержня и ярма для выбранного по п. 3.7 диаметра стержня dн и проставляем на эскизе (рис. 6). dн = 0,22 м.
Таблица 8
Размеры пакетов – ширина пластин а и толщина b, мм, для магнитных систем без прессующей пластины с прессовкой стержня обмоткой без бандажей (пс и пя – число ступеней в сечении стержня и ярма; ая – ширина крайнего наружного пакета ярма, kкр – коэффициент заполнения круга для стержня)
| Диаметр стержня dн, м | пс | kкр | пя | ая, мм | Размеры пакетова ´b в стержне, мм | |||||||
| 0,24 | 8 | 0,927 | 6 | 135 | 230´34 | 215´19 | 195´17 | 175´12 | 155´9 | 135´8 | 120´5 | 95´6 |
Рис. 6. Сечение стержня (ярма)
7.1.2. Активное сечение стержня:
м2
где kз – по п. 3.6, Пфс – по табл. 4.
7.1.3. Активное сечение ярма:
м2.
где Пфя – по табл. 4.
7.1.4. Ширина ярма:
м.
7.1.5. Длина стержня:
м,
где l – высота обмотки, l0 – по табл.1.
7.1.6. Расстояние между осями соседних стержней:
м,
где D2//– по п. 5.7, а22 – по табл. 2.
7.1.7. Полученные размеры магнитопровода проставляем на эскизе (рис. 7). Выбираем конструкцию шихтованногомагнитопровода с косыми стыками на крайних стержнях (4, 5, 6, 7) и прямыми на среднем стержне (1, 2, 3).
| 1 |
| 2 |
| 3 |
| 4 |
| 5 |
| 6 |
| 7 |
| C |
| 0,512 |
| lc=1 |
| h1 |
| h1 |
| h1 |
| h1 = 0,23 |
Рис. 7. Основные размеры магнитной системы
7.1.8. Объем угла магнитной системы для выбранного диаметра dн, см3
|
|
|
Vy= 8426.
7.1.9. Масса стали угла магнитной системы:
кг,
где gст= 7650 кг/м3, kз – по п. 3.6.
7.1.10. Масса стали в ярмах:
,
где 
кг;
кг.
кг.
7.1.11. Масса стали в стержнях:
кг;
кг.
кг.
7.1.12. Полная масса стали магнитной системы:
кг.
7.2. Определение потерь холостого хода
7.2.1. Индукция в стержне:
Тл.
7.2.2. Индукция в ярме:
Тл.
7.2.3. Индукция в косом стыке:
Тл.
7.2.4. Определяем удельные потери в стали 3405 толщиной 0,3 мм: в сердечнике Pc и в зазоре 3 (по рис. 6) Pзс – для индукции Вс; в ярме Pя и в зазорах 1 и 2 – Pзя– для индукции Вя; в зазорах 4,5,6, и 7 – для индукции Вст – Рзст. Применяем шихтовку в две пластины.
Вс = 1,58 Тл =>Рс= 1,112 Вт/кг; Pзс= 962 Вт/кг;
Вя = 1,58 Тл =>Ря= 1,112 Вт/кг; Pзя= 962 Вт/кг;
Вст = 1,12 Тл =>Pзст= 450 Вт/кг.
7.2.5. Потери холостого хода:
Вт,
где kпп учитывает влияние прессовки стержня на потери х.х., kпп= 1,03;
kпш учитывает влияние перешихтовки верхнего ярма остова при установке обмоток на величину потерь х.х., kпш=1,04;
kпр учитывает влияние механических напряжений при резке пластин, kпр=1,05;
kпу – коэффициент увеличения потерь в углах сердечника, kпу= 10,45.
В результате вычислений получаем
Рассчитанные потери холостого хода должны быть не более 107,5% Рисх
|
|
|
.
7.3. Расчет тока холостого хода.
7.3.1. Определяем удельные намагничивающие мощности для стали марки 3405 толщиной 0,3 мм: в сердечнике qc и в зазоре 3 (по рис. 6) qзс – для индукции Вс; в ярме qя и в зазорах 1 и 2 qзя – для индукции Вя; в зазорах 4, 5, 6 и 7 для индукции Вст – qзст.
Вс = 1,59 Тл =>qc= 1,526 ВА/м2; qзс= 19200 ВА/м2;
Вя = 1,59 Тл =>qя = 1,526 ВА/м2; qзя= 19200 ВА/м2;
Вст = 1,12 Тл =>qзст= 3450 ВА/м2.
7.3.2. Полная намагничивающая мощность, ВА
kтп учитывает прессовку магнитной системы, kтп= 1,05;
kтш учитывает перешихтовку верхнего ярма, kтш= 1,04;
kтр учитывает влияние резки полосы рулона на пластины, kтр= 1,18;
kту – коэффициент, учитывающий увеличение намагничивающей мощности в углах сердечника, для принятой конструкции kту = 42,45;
kтпл учитывает ширину пластин в углах магнитной системы, kтпл= 1,35.
В результате вычислений получаем
7.3.3.Относительное значение тока холостого хода в процентах номинального тока,
Рассчитанный ток ХХ должен быть не более 115% i0 исх.
7.3.4. Активная составляющая тока ХХ,
.
7.3.5. Реактивная составляющая тока холостого хода в процентах номинального тока,
.
.
Дата добавления: 2018-05-12; просмотров: 355; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!