МОМЕНТ СИЛ СОПРОТИВЛЕНИЯ НА ДОЛОТЕ
В установившемся режиме работы крутящий момент забойного двигателя уравновешивается моментом сил сопротивления вращению долота в скважине. Моменты трения в радиальных и осевых опорах ВЗД, относящиеся к внутренним механическим потерям гидродвигателя, не входят в момент сил внешнего сопротивления и учитываются при построении характеристик ВЗД.
При бурении искривленных участков скважин, когда на долото действует как осевая G, так и радиальная (отклоняющая) FOT сила, момент сил сопротивления вращению долота Мс складывается из трех составляющих [59, 109]:
Мс = Мос + Мрад + Мдин, (6. 43)
где Мос, Мрад - моменты сил сопротивления соответственно при разрушении забоя скважины под действием осевой силы и при фрезеровании стенки скважины под действием радиальной силы; Мдин - усредненная за период дополнительная динамическая (вибрационная) составляющая, обусловленная продольными колебаниями долота (см. § 6.7).
При расчетах момента сил сопротивления значением Мдин чаще всего можно пренебречь и принять, что
Мс = Мос + Мрад (6. 44)
В общем случае момент сил сопротивления зависит как от силовых факторов (G, F0T), так и от частоты вращения долота п:
Mc = f(G,FОТ,n). (6.45)
|
|
Однако при расчетах, не связанных с исследованием устойчивости вращения гидродвигателя (см. § 6.8), чаще всего влияние п не учитывается, а радиальная и осевая составляющие момента сил сопротивления определяются следующим образом [109]:
(6.46)
Мос = MУДG, (6. 47)
где f - коэффициент трения долота о стенку скважины; Муд -удельный момент долота, Муд = dМОС / dG.
В строгом виде удельный момент долота зависит от осевой нагрузки, в практических же расчетах обычно принимается линейная зависимость между и G. В этом случае Муд не зависит от параметров режима бурения и определяется только типом долота и свойствами горных пород.
Значения удельного момента и коэффициента трения для различных типов долот и категорий твердости горных пород, полученные экспериментально, представлены в табл. 6.5, 6.6 [109].
Таблица 6.5
Моментоемкость и коэффициент трения трехшарошечных долот
Тип долота | ||||
Трехшарошечные
| ||||
М МС С Т К, ОК | 13-16 11-14 8-11 6-7 5-6 | 0,45 0,35 0,30 0,23 0,18 |
Таблица 6.6
Моментоемкость и коэффициент трения фрезерных и алмазных долот
Диаметр долота, мм | ||
Фрезерные | ||
188-214 267-292 | 24-28 30-36 | 0,50 0,50 |
Алмазные | ||
188-214 267-292 | 20-24 28-32 | 0,42 0,42 |
При бурении интервалов скважины, на которых отсутствует отклоняющая сила (вертикальный участок ствола, участки профиля с постоянным зенитным углом),
Мс = МудG (6. 48)
Для определения отклоняющей силы рассмотрим схему действия сил в упругой системе бурильная колонна - гидродвигатель -долото - скважина (рис. 6.19), находящейся в состоянии устойчивости равновесия при проводке криволинейного участка профиля скважины с использованием ВЗД с искривленным корпусом (кривым переводником между силовой и шпиндельной секциями). Для поддержания заданной интенсивности искривления необходимо, чтобы на верхнюю стенку скважины действовала отклоняющая сила F0T, направленная перпендикулярно к оси долота.
Отклоняющая сила определяется моментом упругих сил (возникающих в нижней части бурильной колонны) My, действующим в сечении изгиба I-I(см. рис. 6.19) корпуса ВЗД, соприкасающегося с нижней стенкой скважины:
|
|
(6.49)
где QH - сила тяжести шпинделя и долота в буровом растворе; lц - расстояние от центра тяжести шпинделя и долота до плоскости изгиба отклонителя; - расстояние от торца долота до плоскости изгиба; - зенитный угол; - угол между осями
скважины и долота,
В рассматриваемой отклоняющей компоновке (см. рис. 6. 19) искривление скважины происходит как вследствие фрезерования стенки (FOT), так и в результате асимметричного разрушения забоя ( > 0).
Рис. 6.19. Схема действия сил в системе бурильная колонна (1) - забойный двигатель (2) - долото (3) - скважина (4):
G - осевая нагрузка; FOT - отклоняющая сила; W3 - реакция забоя; -реакция стенок скважины; - зенитный угол; - угол между осями скважины и долота; - угол перекоса осей секций двигателя
Поскольку и tg обратно пропорциональны длине нижнего плеча LH, при конструировании двигателей-отклонителей ее стремятся уменьшить. При заданных геометрических параметрах двигателя (D, ) это обеспечивает максимальную интенсивность искривления ствола скважины. При заданной отклоняющей силе на долоте ( = idem) уменьшение LH позволяет вести бурение двигателями с меньшими углами перекоса корпуса .
|
|
Момент упругих сил определяется с учетом жесткости стенок скважины и корпуса гидродвигателя, осевой нагрузки и зенитного угла. Методика расчета Му представлена в [109].
При ориентировочных расчетах можно допустить, что стенки скважины и корпуса секций ВЗД являются абсолютно жесткими телами, и принять, что Му соответствует максимальному моменту упругих сил:
(6.50)
где - предел текучести материала искривленного корпуса (кривого переводника); - момент сопротивления сечения изгибу.
В качестве примера оценим уровень отклоняющей силы и составляющих момента сил сопротивления при бурении скважины трехшарошечным долотом ( = 215,9 мм) в породах средней твердости (Муд = 10 Нм/кН) гидродвигателем с наружным диаметром корпуса = 172 мм с осевой нагрузкой на долото G = 50 кН. Нижнее плечо отклонителя LH = 2,5 м, толщина стенки искривленного корпуса = 20 мм, предел текучести материала = 320 МПа, коэффициент трения долота о стенку скважины f= 0,3. Весом шпинделя и долота пренебрегаем.
Внутренний диаметр корпуса
= 132 мм.
Момент сопротивления изгибу
=326,3
Момент упругих сил
= 104,4 кНм.
Отклоняющая сила
=41.7 кН.
Радиальная и осевая составляющие момента сил сопротивления
= 1350 Нм;
= 490 Нм.
Таким образом, радиальная составляющая момента сил сопротивления может превышать осевую составляющую, пропорциональную G. Следовательно, отклоняющая сила на долоте, сопоставимая с осевой нагрузкой, наряду с последней является основным силовым фактором, определяющим момент сил сопротивления долота при бурении наклонно направленных скважин.
Отклоняющая сила должна быть достаточной для фрезерования стенки скважины, но вместе с тем не превышать критического значения, при котором прогиб забойного двигателя препятствует заданному искривлению ствола скважины или затрудняется пуск ВЗД. Из практики бурения известно, что на наклонных участках профиля скважины пуск гидродвигателя затрудняется, особенно если шпиндель оснащен резинометалли-ческой пятой. Иногда гидродвигатель, испытанный на устье скважины, вследствие возникающих радиальных сил не удается запустить на забое. Без расчета FОТ проектирование отклоняющих компоновок, выбор нагрузки на долото в соответствии с заданным крутящим моментом ВЗД и косвенный контроль М в процессе бурения не представляются возможными. В связи с этим для успешной эксплуатации ВЗД при бурении наклонно направленных и горизонтальных скважин целесообразно построить нагрузочные характеристики системы гидродвигатель - долото - скважина.
НАГРУЗОЧНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ
При проводке скважин с использованием ВЗД, так же как и в турбинном бурении, параметры режима бурения (осевая нагрузка G, частота вращения долота п и расход бурого раствора Q) взаимозависимы. Взаимосвязь параметров режима бурения описывается нагрузочными (комплексными) характеристиками системы ВЗД - долото - скважина, представляющими зависимости угловой скорости и перепада давления Р гидродвигателя от осевой нагрузки при различном расходе жидкости
= f(G,Q); P = f(G,Q). (6.51)
Необходимость исследования нагрузочных характеристик системы связана с тем, что в процессе бурения в большинстве случаев известна (с той или иной степенью достоверности) нагрузка на долото, а не крутящий момент М на валу гидродвигателя, поэтому стендовые (паспортные) механическая и гидромеханическая характеристики ВЗД
= f(М,Q); P = f(M, Q) (6.52)
непосредственно не могут использоваться для идентификации режима бурения, особенно при проводке наклонных горизонтальных скважин.
Заметим также, что крутящий момент гидродвигателя не входит в состав показателей геолого-технического наряда на строительство скважины.
Для построения нагрузочных характеристик системы помимо стендовых моментных характеристик ВЗД (6.52) требуются зависимости момента сил сопротивления вращению долота от осевой нагрузки с учетом действия отклоняющей силы на долоте F0T, возникающей при бурении искривленных участков скважины:
(6.53)
Стендовые характеристики ВЗД с достаточной степенью точности описываются нелинейными зависимостями (6.5).
Рассмотрим гидродвигатель с осевой опорой качения, моментом сил трения в которой можно пренебречь. В этом случае характеристики ВЗД не зависят от соотношения между осевой гидравлической силой ВЗД и осевой нагрузкой на долото и остаются постоянными при любых условиях нагружения.
Момент сил сопротивления в общем случае можно представить как сумму трех составляющих (6.43).
Динамическая составляющая момента особенно заметна при бурении шарошечным долотом по ухабистому забою. Известно, что ухабообразный забой возникает при автоколебательном процессе в системе забой - долото - бурильная колонна. При этом гидродвигатель расходует дополнительную мощность на поддержание колебаний в системе. Амплитудно-частотная характеристика (АЧХ) системы зависит от ее параметров и имеет, как правило, экспериментальный характер [77]. Фактическая АЧХ может быть получена только экспериментальным путем. При расчетах можно принять, что АЧХ - симметричная гармоническая функция (рис. 6.20), построенная в относительных координатах:
(6.54)
где а - амплитуда функции относительного динамического момента ; - разгонная угловая скорость ВЗД (индекс).
В конечном счете нагрузочные характеристики системы ВЗД - долото - скважина в установившемся режиме (М = Мс) приобретают вид:
Рис. 6.20. Амплитудно-частотные характеристики системы ВЗД - долото –скважина
(6.55)
(6.56)
где т - относительный момент сил сопротивления,
Нагрузочные характеристики системы охватывают диапазон нагрузок от разгонной скорости ВЗД (G = 0) до полного торможения ( = 0).
При разгонном режиме, когда долото не касается забоя скважины (G = 0), скорость и перепад давления ВЗД
(6.57)
при наличии отклоняющей силы на долоте (М 0) отличаются от соответствующих стендовых холостых значений (М = 0) и зависят от относительного момента сил сопротивления вращению долота вследствие действия FOT
Значение коэффициента зависит от расхода жидкости (через Мт = f(Q)) и отклоняющей силы, обусловленной моментом упругих сил в сечении изгиба отклонителя (корпуса ВЗД или кривого переводника).
Изменение скорости и перепада давления от до и от Рх до Р0 характеризует значение момента сил трения долота о стенки скважины Наиболее существенно, как показывают дальнейшие расчеты, различие разгонных и холостых перепадов давления, поэтому применяемый на практике способ управления режимом работы ВЗД по разнице давления на стояке при нагруженном и разгруженном (G = 0) долоте на основе паспортной стендовой характеристики ВЗД без учета действия отклоняющей силы (как это, например, предлагается в [17, 62]) может привести к перегрузке гидродвигателя, что необходимо учитывать при бурении наклонных и горизонтальных скважин.
Тормозная осевая нагрузка, при которой происходит остановка гидродвигателя ( = 0), определяется из уравнения (6. 55):
. (6.59)
Основные трудности при расчете нагрузочных характеристик связаны с определением зависимостей: F0T = f(G, п); Муд = f (G, п); f = f (n) для заданных геометрических параметров и жесткости отклонителя, бурильных труб, ствола скважины, а также свойств проходимых горных пород.
Отклоняющая сила на долоте, как одна их переменных упругой системы бурильная колонна - гидродвигатель - долото -скважина, определяется аналитически по одной из известных методик расчета (см. § 6.6). Моментоемкость долот различного типа (шарошечных, алмазных, лопастных) определяется экспериментально, причем в большинстве случаев Муд и f принимаются не зависящими от частоты вращения долота [109].
Принимая данное допущение, рассчитаем нагрузочные характеристики системы ВЗД - долото - скважина при различном расходе жидкости для двух случаев бурения: вертикального участка (FOT = 0) и криволинейного участка при действии на долото отклоняющей силы.
Бурение ведется алмазным долотом диаметром D =214 мм,
гидродвигателем Д1-195 (V = 14 л; Показатели
нелинейности характеристик гидродвигателя, коэффициент давления h и к.п.д. в предельных режимах принимаем не зависящими от расхода ( = 3; =1,25; h = 4; =0,95; =0,4).
Принимаем также, что удельный момент на долоте, коэффициент трения долота о стенку скважины и отклоняющая сила не зависят от осевой нагрузки и угловой скорости и составляют: Муд = 24 Нм/кН; f = 0,4; FОТ = 25 кН. Плотность жидкости =1100 кг/м3.
Рис. 6.21. Нагрузочные характеристики системы ВЗД - долото - скважина при различном расходе жидкости:
а, в - F0T = 0; б, г- FOT = 25 кН (а, 6 - при = 0; в, г - при 0); 1 - Q = 25 л/с;2 - Q = 30 л/с; 3 - Q = 35 л/с
Характеристики строятся как с учетом динамической составляющей момента (а = 0,25), так и для статического режима, когда продольные колебания отсутствуют (а - 0).
Построенные характеристики (рис. 6.21) демонстрируют влияние расхода жидкости и осевой нагрузки на скорость и перепад давления забойного гидродвигателя и в первом приближении могут использоваться при управлении режимом работы ВЗД в заданных условиях бурения.
Основные результаты расчета представлены в табл. 6.7, где приведены параметры холостого, разгонного и тормозного режимов ВЗД при бурении с отклоняющей силой на долоте.
Из представленных нагрузочных характеристик следует, что:
действие отклоняющей силы в целом не отражается на форме
характеристик, изменяются лишь параметры ВЗД в предельных режимах (см. рис. 6.21, а, б);
действие динамической составляющей момента искажает форму характеристик, не изменяя параметров предельных режимов (см. рис. 6.21, в, г), "деформация" нагрузочной характеристики, обусловленная влиянием Мдин, из-за изменения знака кривизны линии п - G может снизить устойчивость гидродвигателя к возмущающим воздействиям.
Таблица 6.7
Параметр | Q, л/с | ||
25 | 30 | 35 | |
, об/мин | 101,8 | 122,1 | 142,5 |
, об/мин | 101,0 | 121,6 | 142,1 |
Рх, МПа | 1,5 | 1,8 | 2,1 |
Ро, МПа, | 2,1 | 2,4 | 2,7 |
GT, кН | 180 | 225 | 270 |
, кНм | 5,4 | 6,5 | 7,6 |
0,20 | 0,17 | 0,14 |
Фактические нагрузочные характеристики системы будут несколько отличаться от расчетных, поскольку:
удельный момент, коэффициент трения и отклоняющая сила не остаются постоянными при изменении G и ;
удельный момент и показатели подобия характеристик ВЗД ( ) изменяются в процессе долбления вследствие износа сооружения и опор долота и рабочих органов гидродвигателя;
динамическая составляющая момента описывается более сложной, чем (6.54) зависимостью.
Однако из-за сложности определения данных функциональных зависимостей уточнение расчетных характеристик затруднительно и требует дополнительной информации, для получения которой необходимо проведение сложных экспериментальных исследований в реальных условиях бурения.
Вместе с тем в последние годы с распространением телеметрических систем контроля (типа MWD) и автоматизированных систем управления процессом бурения [18] открываются более широкие возможности для получения уточненных характеристик процесса при различных условиях проводки скважины. Использование этих систем позволяет определять фактические нагрузочные характеристики системы, в том числе и в реальном масштабе времени, и обоснованно подходить к выбору основных параметров режима бурения.
Представленная методика построения нагрузочных характеристик системы ВЗД - долото - скважина с учетом влияния всех взаимосвязанных факторов может использоваться при управлении режимом работы ВЗД, в частности при оценке допустимого диапазона осевых нагрузок на долото G и выборе оптимальной нагрузки для заданных условий бурения при известных характеристиках гидродвигателя, долота и скважины; при коррекции G и в процессе бурения; при оценке пусковых свойств гидродвигателя.
В отличие от имеющихся способов контроля параметров режима бурения с помощью забойных измерительных устройств (§ 9.5), дорогостоящих и не всегда надежных, использование нагрузочных характеристик позволяет вести идентификацию режима бурения скважины, не прибегая к забойной информации. При бурении относительно вертикальных участков скважин, когда G достаточно точно определяется по наземному индикатору веса, частоту вращения можно рассчитать по характеристике = f(G; Q). При бурении наклонно направленных и горизонтальных интервалов, когда определение осевой нагрузки на долото по наземным датчикам практически невозможно, используются обе нагрузочные характеристики (651): сначала по характеристике Р = f(G; Q) и показаниям наземного датчика давления или манометра определяется G, а затем рассчитывается . Данный подход реализован в алгоритме управления ВЗД, АСУ режимом бурения РГУ нефти и газа им. И.М. Губкина [18], (§ 9.5).
Экспериментальное исследование зависимости частоты вращения ВЗД диаметром 172 мм от отклоняющей силы на долоте проведено В.А. Каплуном на буровом стенде Пермского филиала ВНИИБТ [110]. Отклоняющее усилие в процессе бурения создавалось специальной лебедкой посредством каната, закрепленного за ниппель ВЗД, и замерялось динамометром. Исследования проводились как при ненагруженном осевой силой долоте, так и при совместном действии G и F0T. Эксперименты показали, что увеличение отклоняющей силы на долоте от 0 до 20 кН приводит к уменьшению частоты вращения двигателя не более чем на 5-7 %. Результаты экспериментов, проведенных в условиях, близких к реальным, свидетельствуют о незначительном влиянии отклоняющей силы на частоту вращения ВЗД, что подтверждает правомерность предложенной выше методики расчета нагрузочных характеристик ВЗД и подчеркивает преимущества использования ВЗД в наклонно направленном бурении вследствие повышенной жесткости их характеристик п - М.
ПЕРЕХОДНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ
Исследование переходных процессов при пуске или изменении установившегося режима гидродвигателя помимо теоретического имеет важное практическое значение. Переходные характеристики влияют на стойкость РО, осевой опоры и соединения ротора со шпинделем, определяют устойчивость работы ВЗД и колебательные процессы в бурильной колонне и гидравлической линии, что сказывается на технико-экономических и качественных показателях бурения.
ВЗД является частью забойного исполнительного агрегата (ЗА), включающего также в свой состав долото и специальные звенья для ориентирования, телеметрии или создания нагрузки на забой. В свою очередь ЗА как отдельное звено входит в состав сложной динамической системы (ДС), состоящей из механической и гидравлической подсистем. Гидравлическая подсистема состоит из бурового насоса и напорной линии (гидроканалов наземного манифольда, бурильной колонны, ЗА, кольцевого затрубного пространства). Механическая подсистема включает в себя барабан лебедки с механизмом подачи долота (ручным или автоматическим), талевый механизм, крюк, вертлюг, бурильную колонну с компоновкой ее низа, в том числе корпусную и роторную группы ВЗД.
Процессы, происходящие в гидравлической и механической подсистемах, являются взаимосвязанными: при изменении нагрузки на долото меняется давление в напорной линии, а при изменении подачи насоса (расхода жидкости) изменяются угловая скорость и крутящий момент ВЗД. Поскольку в процессе бурения перемещение колонны труб и подача поршневого насоса неравномерны, статический режим работы ВЗД (G = idem; Q= idem) практически не встречается и является идеализацией. Состояние ДС определяется как ее внутренними автоколебательными свойствами, обусловленными характеристиками поршневого насоса и долота, так и внешними возмущениями.
Внешние возмущения возникают при:
ручном регулировании расхода жидкости и нагрузки на долото в процессе бурения (изменение числа ходов насоса и скорости подачи верхнего конца бурильной колонны);
изменении твердости горных пород (переход долота в новой пропласток); зашламовании затрубного пространства напорной линии; изменении пространственного положения (формы спирали) бурильной колонны, потерявшей продольную устойчивость; изменении плотности бурового раствора;
износе рабочих органов гидродвигателя и долота
Особенность ДС состоит в том, что напорная магистраль и колонна бурильных труб являются протяженными звеньями с распределенными параметрами и описываются дифференциальными уравнениями в частных производных. В этом смысле объемная гидропередача регулируемый буровой насос - нерегулируемый забойный гидродвигатель является уникальной системой, в которой силовой насос удален от гидродвигателя на несколько тысяч метров, а управляющие и возмущающие воздействия передаются по волноводам с запаздыванием. Поэтому при исследовании динамических свойств ВЗД необходимо учитывать волновые процессы в гидроканале напорной линии и бурильной колонне.
Переходные характеристики ВЗД выражаются взаимосвязанными зависимостями угловой скорости и перепада давления от времени:
Первая зависимость является граничным условием гидравлической подсистемы и выражает состояние потока жидкости в напорной линии, вторая - определяет равномерность вращения гидродвигателя.
Если рассматривать роторную группу ВЗД как абсолютно твердое тело, равномерность вращения (уровень крутильных колебаний) зависит от приведенного к выходному валу момента инерции J
(6.60)
где - постоянная времени гидродвигателя (см. § 6.10).
Определение переходных характеристик проводится на основе: математического моделирования ДС; разработки алгоритмов и программ расчета; численного эксперимента при заданных параметрах системы и внешних возмущениях.
УСТОЙЧИВОСТЬ ВЗД
Устойчивость вращения ВЗД при нарушении его установившегося режима - одно из основных свойств, определяющих работоспособность гидромашины. Поскольку в процессе бурения режим работы забойного двигателя непрерывно изменяется (вследствие действия возмущений как гидравлического, так и механического происхождения), вопросы устойчивости ВЗД имеют немаловажное значение.
Оценка устойчивости вращения может производиться статическими и динамическими методами.
Статическая устойчивость ВЗД.В установившемся режиме работы крутящий момент гидродвигателя М уравновешивается моментом сил сопротивления Мс вращению долота. Механические характеристики ВЗД и долота считаются известными и выражаются нелинейными степенными зависимостями:
(6.61)
(6.62)
где - коэффициенты характеристик; - показатели степени нелинейности.
Рис. 6.22. Механические характеристики долота ( 1/2):
Рис. 6.23. Совмещенные характеристики гидродвигателя и долота
М0, b зависят от нагрузки на долото G, типа долота и горных пород.
В общем случае в зависимости от знака коэффициента b механическая характеристика долота может быть (рис. 6.22):
падающей (с ростом частоты вращения при сохранении G момент сил сопротивления скважин снижается); b < 0;
нарастающей, b < 0;
независимой (Мс не зависит от ), b = 0.
Механические характеристики ВЗД при Q = idem всегда имеют падающий вид, но форма кривых отличается по своей кривизне.
Рабочий режим, соответствующий точке пересечения механических характеристик ВЗД и долота, определяется сочетанием Q и G.
Согласно общей теории автоматического регулирования гидродвигатель обладает статической устойчивостью при условии [111]
(6.63)
или, другими словами, приращение момента ВЗД должно быть меньше приращения момента сил сопротивления на валу гидродвигателя.
В неустойчивом режиме вращения любое отклонение приводит к появлению дестабилизирующего момента, в устойчивом -
при возмущениях возникает момент, стремящийся вернуть систему в исходное состояние.
Для характеристик (6.61), (6.62) условие статической устойчивости (6.63) приводится к виду
(6.64)
Так как то для обеспечения устойчивости гидродвигателя достаточно, чтобы b > 0.
Следовательно, при нарастающей (b> 0) и независимой (b= 0) характеристиках долота гидродвигатель устойчив во всех режимах при любом виде его характеристики - М.
При падающей (6 < 0) характеристике долота, наиболее часто встречающейся на практике, возможны два качественно различных случая:
однократное пересечение характеристик (рис. 6.23) с устойчивым режимом вращения гидродвигателя;
двойное пересечение характеристик, когда одна из точек соответствует неустойчивому режиму. В этом случае устойчивый режим расположен в левой (близкой к холостому ходу) части характеристики гидродвигателя.
Динамическая устойчивость ВЗДопределяется с учетом инерционности гидродвигателя и продолжительности процесса перехода системы в новое состояние. Исследование динамической устойчивости позволяет всесторонне оценить свойства машины в отношении устойчивости его движения. При оценке устойчивости рассматриваются особенности протекания переходных процессов в динамической системе (см. § 6.8).
При определении динамической устойчивости гидродвигателя с переменным перепадом давлений необходимо учитывать:
волновые процессы в гидравлической линии и бурильной колонне, распространяющиеся при изменении режима работы гидродвигателя;
тот факт, что изменение осевой нагрузки на долото происходит не только за счет изменения продольной деформации бурильной колонны (при выбуривании породы или воздействии бурильщиком на ленточный тормоз лебедки), но и частично за счет изменения осевых усилий в РО от перепада давления [147].
Так, например, при увеличении удельного момента горных пород растет момент на долоте Мс и перепад давлений и, как следствие, возрастает осевое усилие в РО Fpo. Тем самым еще больше увеличивается момент сил сопротивления Мс, и при определенных условиях становится возможным самопроизвольное нарастание давления, при котором ВЗД теряет устойчивость и затормаживается. При этом параллельно развивающийся волновой процесс в линии может способствовать потере устойчивости ВЗД.
Неравномерность крутящего момента двигателя, связанную с периодическим изменением числа камер (шлюзов), отделяющих области высокого и низкого давлений (см. § 5.4).
Дата добавления: 2018-02-18; просмотров: 1929; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!