Расчет охлаждения воды в подающей магистрали
Министерство образования Российской Федерации Волгоградский государственный архитектурно-строительный университет
Кафедра ТГСиВ
Курсовой проект
на тему: “Отопление гражданского здания”
Выполнил:
студент гр. ТГВ- 2012
ИДО с
Иванов И.И.
Проверил:
преподаватель
Коврина О.Е.
Волгоград 2015 г.
1.1 Исходные данные для проектирования системы отопления
Административное здание двухэтажное, имеет чердак, подвал с неотапливаемым техподпольем.
Исходные данные для расчета системы отопления:
- располагаемый перепад давления теплоносителя на вводе в здание ∆Рр = 85 кПа;
- перепад температуры воды на вводе в здание ∆Т =120 - 70 °С;
- параметры теплоносителя в системе отопления в соответствии [2] tг=105 °С;
t0=70 °С.
1.2 Обоснование схем и компоновка систем отопления
Источником теплоснабжения является районная тепловая сеть. В качестве теплоносителя используется перегретая вода с параметрами 120-70°С. Для отопления здания запроектирована тупиковая вертикальная однотрубная система отопления с нижней разводкой.
В проекте принята зависимая схема присоединения системы отопления к тепловой сети со смешиванием в элеваторном узле.
Магистральные трубопроводы системы отопления проложены в техническом подполье на отметке -1.000 м.
На ветвях магистралей и всех стояках предусмотрена установка запорной и спускной арматуры – шаровых кранов EAGLE фирмы Danfoss.
|
|
|
Удаление воздуха из систем отопления следует производить в верхних точках системы отопления с помощью кранов конструкции Маевского, установленных на приборах верхних этажей.
В качестве отопительных приборов согласно задания принеты чугунные секционные радиаторы марки «Бриз», Qн.у.=150 Вт.
1.3Гидравлический расчет системы отопления
1.3.1 Определение расхода теплоносителя в системе отопления
кг/ч
где Q со - расход тепла на отопление здания, Вт;
- коэффициент, зависящий от типа нагревательных приборов, для чугунных секционных радиаторов марки «Бриз» с Qн.у.= 150Вт 
= 1,03 [1, табл. 9.4 ];
- коэффициент, зависящий от типа и способа установки отопительных приборов, для стального радиатора, расположенного под оконным проёмом
= 1,02 [1, табл. 9.5 ];
tг - температура воды в подающей магистрали системы отопления, tг = l05 °С;
to - температура в обратной магистрали системы отопления, tо = 70 °С;
кг/ч
1.3.2 Гидравлический расчёт основного циркуляционного кольца
Основное циркуляционное кольцо выбираем через дальний стояк наиболее нагруженной и протяженной ветви. Располагаемое давление в системе отопления принимаем равным ∆Рр/15=85/15=5,6 кПа ( делим на 15 располагаемое давление по заданию). Расходы воды на участках основного циркуляционного кольца определяется по формуле:
|
|
|
кг/ч
Запас давления в основном циркуляционном кольце должен составлять 5-10 %, невязка между потерями в параллельных циркуляционных кольцах не должна превышать 15 %. В случае невыполнения этих требований, устанавливается диафрагма (шайба), диаметр которо определяется по формуле :
Dш = 3,54 ( G 2 / Δp )0,25 мм,
где G – расход на участке, где устанавливается шайба, кг/ч;
Δp - разность давлений , Па.
Расчетная схема системы отопления приведена на рис.1
Расчет местных сопротивлений сводим в таблицу №1.
Гидравлический расчет сводим в таблицу №2.
Таблица №1 - Ведомость местных сопротивлений
| № участка | Диаметр | Наименование КМС | Значение КМС |
| 1 | 2 | 3 | 4 |
| ТУ-1 | 25 | Отвод 90° 2шт | 2 |
| Кран шаровый | 2 | ||
| Σ4 | |||
| 1-2 | 25 | Тройник на противоток | 3 |
| Кран шаровый | 2 | ||
| Σ5 | |||
| 2-3 | 25 | Тройник на противоток | 3 |
| Тройник на проход | 1 |
Продолжение табл. 1
|
|
|
| 1 | 2 | 3 | 4 |
| Кран шаровый | 2 | ||
| Σ6 | |||
| 3-4 | 20 | Тройник на проход | 1 |
| Σ1 | |||
| 4-5 | 20 | Отвод 90о | 1,5 |
| Σ1,5 | |||
| 5-6 | 15 | Тройник на проход | 1 |
| Σ1 | |||
| Ст. 7 | 15 | Отвод 90о 6шт | 6х1,5=9 |
| Клапан запорный | 16 | ||
| Кран шаровый | 4 | ||
| Кран КРТ 2шт | 2х4=8 | ||
| Радиатор 2шт | 2х2=4 | ||
| Утки 2шт | 1,5х2=3 | ||
| Σ44 | |||
| 6’-5’ | 15 | Тройник на проход | 1 |
| Σ1 | |||
| 5’-4’ | 20 | Отвод 90о | 1,5 |
| Σ1,5 | |||
| 4’-3’ | 20 | Тройник на проход | 1 |
| Σ1 | |||
| 3’-2’ | 25 | Тройник на противоток | 3 |
| Тройник на проход | 1 | ||
| Кран шаровый | 2 | ||
| Σ6 | |||
| 2’-1’ | 25 | Тройник на противоток | 3 |
| Кран шаровый | 2 | ||
| Σ5 | |||
| 1’-ТУ | 25 | Отвод 90° 2шт | 2 |
| Кран шаровый | 2 | ||
| Σ4 |
Окончание табл. 1
| 1 | 2 | 3 | 4 |
| Ст.10 | 15 | Отвод 90о 6шт | 6х1,5=9 |
| Клапан запорный | 16 | ||
| Кран шаровый | 4 | ||
| Кран КРТ 4шт | 4х4=16 | ||
| Радиатор 4шт | 2х4=8 | ||
| Тройник –ответвление 2 шт | 1,5х2=3 | ||
| Σ56 |
|
|
|
Таблица №2 – Гидравлический расчет системы отопления
| Уч-ок | Q уч, Вт | G, кг/ч | l, м | D, мм | V, м/с | R, Па/м | Rl, Па | Σζ | z, Па | Rl+z, Па |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 |
| Основное циркуляционное кольцо через дальний стояк 7 ΔРр. = 85 / 15 = 5,6 кПа | ||||||||||
| ТУ-1 | 34835 | 899 | 4,9 | 25 | 0,439 | 130 | 637 | 4 | 385 | 1022 |
| 1-2 | 17680 | 456 | 1,7 | 25 | 0,225 | 36 | 61,2 | 5 | 126 | 188 |
| 2-3 | 9525 | 246 | 1,9 | 25 | 0,119 | 11 | 20,9 | 6 | 42 | 63 |
| 3-4 | 7215 | 186 | 5 | 20 | 0,152 | 24 | 120 | 1 | 12 | 132 |
| 4-5 | 4265 | 110 | 6 | 20 | 0,089 | 9 | 54 | 1,5 | 6 | 60 |
| 5-6 | 1370 | 35 | 3,2 | 15 | 0,052 | 3,6 | 11,52 | 1 | 1 | 13 |
| Ст.7 | 1370 | 35 | 9,1 | 15 | 0,052 | 3,6 | 32,76 | 44 | 60 | 93 |
| 6’-5’ | 1370 | 35 | 3,2 | 15 | 0,052 | 3,6 | 11,52 | 1 | 1 | 13 |
| 5’-4’ | 4265 | 110 | 6 | 20 | 0,089 | 9 | 54 | 1,5 | 6 | 60 |
| 4’-3’ | 7215 | 186 | 5 | 20 | 0,152 | 24 | 120 | 1 | 12 | 132 |
| 3’-2’ | 9525 | 246 | 1,9 | 25 | 0,119 | 11 | 20,9 | 6 | 42 | 63 |
| 2’-1’ | 17680 | 456 | 1,7 | 25 | 0,225 | 36 | 61,2 | 5 | 126 | 188 |
| 1’-ТУ | 34835 | 899 | 4,9 | 25 | 0,439 | 130 | 637 | 4 | 385 | 1022 |
|
| Σ3046 | |||||||||
| Запас давления [(5600-3046)/5600]х100 = 45,6%, т.к запас больше 10%, устанавливаем на участке ТУ-1 шайбу, dш= 3,54 [8992/(5600-3046)·0,9]0,25 = 15мм | ||||||||||
Окончание табл. 2
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 |
| Второстепенное циркуляционное кольцо через ближний ст.10, ΔРр= 481 кПа | ||||||||||
| Ст.10 | 2310 | 60 | 11,3 | 15 | 0,091 | 14 | 158,2 | 56 | 232 | 390 |
|
| Σ340 | |||||||||
| Невязка Δ=[(481 - 390)/481]х100 = 18,9%, т.к невязка больше 15%, устанавливаем на Ст.10 шайбу, dш= 3,54 [602/(481-390)]0,25 = 9 мм | ||||||||||
Расчет охлаждения воды в подающей магистрали
Падение температуры воды на каждом участке магистрального подающего теплопровода находится по формуле:
где 
– потери тепла на участке изолированного трубопровода в подвале, Вт.
где 
– теплоотдача 1м изолированной трубы, Вт/м, определяемая по табл.II.24[1].
Температура воды в конце участка равна:
Конечная температура воды на предыдущем участке является начальной температурой воды на последующем участке.
Таблица №3 - Расчет охлаждения воды в подающем теплопроводе
| № участка | Расход теплоносителя | Длина участка | Диаметр трубы | Начальная температура | Тепло-отдача 1 м изолированной трубы, Вт/м | Потери тепла на участке Qтр, Вт | Падение температуры на участке | Конечная температура |
| G, кг/ч | l , м | d , мм | t н , ºС | t к , ºС | ||||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 |
| ТУ-1 | 899 | 4,9 | 25 | 105 | 50 | 245 | 0,23 | 104,77 |
| 1-2 | 456 | 1,7 | 25 | 104,77 | 50 | 85 | 0,16 | 104,16 |
| 2-3 | 246 | 1,9 | 25 | 104,16 | 50 | 95 | 0,33 | 103,54 |
t, ºС
Окончание табл. 3
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 |
| 3-4 | 186 | 5 | 20 | 103,54 | 39 | 195 | 0,90 | 102,55 |
| 4-5 | 110 | 6 | 20 | 102,55 | 39 | 234 | 1,83 | 100,92 |
| 5-6 | 35 | 3,2 | 15 | 100,92 | 32 | 102,4 | 2,52 | 91 |
Дата добавления: 2020-12-12; просмотров: 80; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!