Гидравлический расчет однотрубной системы отопления методом характеристик сопротивлений. Подбор насоса циркуляционного.
Производим гидравлический расчет самой нагруженной ветки системы отопления. На этой ветке выделяем основное циркуляционное кольцо, по характеристикам которого будем производить расчет. Оно проходит через максимально нагруженный и удаленный стояк, в нашем случае стояк № 16. Разбиваем кольцо на участки, при этом на каждом отдельном участке должны быть постоянны расход и диаметр. Стояк принимаем за единый участок, состоящий из унифицированных узлов. Расчет ведем методом характеристик сопротивлений, при котором:
- потеря давления на участке теплопровода, Па: , где
Gуч – расход воды в участке трубопровода, кг/ч:
Sуч –характеристика сопротивления участка, Па/(кг/ч)2 : .
Результаты расчета приведены в Таблице 2:
Гидравлический расчет однотрубной системы отопления | |||||||||||||||
№ уч-ка | Qt, Вт | Gуч, кг/ч | lуч,м | Dуч, мм | λ/d, м -1 | l*λ/d, м | Σζ | ζпр | A*104 | S*104 | ΔPуч | Местн. Сопрот. | |||
1 | 2 | 3 | 4 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 | 13 | 14 | |||
1 | 103440 | 4448 | 20 | 65 | 0,4 | 8,0 | 1 | 9,0 | 0,0269 | 0,24 | 477 | 2 отвода | |||
2 | 58120 | 2499 | 1,3 | 50 | 0,6 | 0,7 | 2 | 2,2 | 0,082 | 0,18 | 113 | тройник на ответвление | |||
3 | 38380 | 1650 | 1,5 | 40 | 0,8 | 1,2 | 2 | 2,7 | 0,23 | 0,62 | 169 | 2 отвода,задвижка, | |||
Ст.16 | 7750 | 333 | - | 15 | - | - | - | - | - | 894 | 9928 | ||||
3* | 38380 | 1650 | 2,1 | 40 | 0,8 | 1,7 | 2 | 3,7 | 0,23 | 0,85 | 231 | 3 отвода, задвижка | |||
2* | 58120 | 2499 | 2,3 | 50 | 0,6 | 1,3 | 2 | 2,8 | 0,082 | 0,23 | 142 | тройник на ответвление | |||
1*
| 103440 | 4448 | 6,3 | 65 | 0,4 | 2,5 | 2 | 4,0 | 0,0269 | 0,11 | 214 | тройник на ответвление |
- Qt – расчетная тепловая нагрузка, Вт;
- Lуч – длина участка, м, определяется по чертежу;
- Dуч – диаметр трубопроводов участка, мм, определяется с помощью номограммы «А»;
- λ/d, м -1 и A*104 , Па/(кг/ч)2 – соответственно приведенный коэффициент гидравлического трения и удельное динамическое давление[2, таблица 10.7], определяются в зависимости от диаметра труб;
- сумма коэффициентов местных сопротивлений на участках;
- приведенный коэффициент местного сопротивления участка, ;
- S – значение характеристики сопротивления участка, Па/(кг/ч)2 , определяется: ;
Характеристика сопротивления стояка определяется [2, таблица 10.19]:
Sст=(133+5*133+96)*10-4=894*10-4 Па /(кг/ч)2
- узел присоединения к падающей магистрали: S=133*10-4Па /(кг/ч)2;
- 5 этажестояков с односторонним присоединением : S=5* 133*10-4 Па /(кг/ч)2;
-узел присоединения к обратной магистрали: S=96*10-4Па /(кг/ч)2;
Строим график падения давлений в циркуляционном кольце:
Принимаем за ноль давление перед тепловым пунктом.
Для участков 4-9 и 4*-9* задаемся диаметрами , определяем потери давления на этих участках. Таблица расчета приведена в Приложении 1.
|
|
Для расчетного стояка № 16 задаемся потерей давления для балансового клапана по номограмме клапана ∆Рбв=2050 Па, kv,=2,2 м3/ч, n=3.
По результатам построения графика определяем потери давления на балансовых вентилях:
∆Рбв=Ррасп.ст.-(∆руч.ст.+N*∆Ркл) , где:
Ррасп.ст – располагаемое давление на стояке;
∆руч.ст – потери давления на участках;
∆Ркл =0,1*(G/kv)2- потеря давления клапана стояка. Принимаем к расчету клапаны CALIS-TS-3-D с пропускной способностью kv=3,5м3/ч;
N-число клапанов на стояке (в данном случае 5).
Например, для стояка №14:
Ррасп.ст=16,609-4,24=12,369 кПа;
∆руч.ст=0,871 кПа;
N*∆Ркл=5*0,1*(230/3,5)2=2,168 кПа
∆Рбв=12,369-0,871-2,168=9,33 кПа
Результаты расчета приведены в Таблице 3:
№ст | Qt, Вт | Gст, кг/ч | Sст,·10^4 | Δрст ,Па | ΔРрасп.ст,Па | ΔPбв, Па | kv, м3/ч | n |
| ΔPкл, Па | N*ΔPкл, Па | ||
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 | |||
Ст 10 | 4870 | 209 | 164 | 719 | 4310 | 2800 | 1,251 | 2,1 | 357,98 | 1789,9 | |||
Ст11 | 4870 | 209 | 164 | 719 | 5970 | 3460 | 1,126 | 2,00 | 357,98 | 1789,9 | |||
Ст 12 | 5360 | 230 | 164 | 871 | 7970 | 4930 | 1,038 | 1,8 | 433,641 | 2168,205 | |||
Ст 13 | 3480 | 150 | 578 | 1294 | 10540 | 8330 | 0,518 | 0,8 | 182,793 | 913,9645 | |||
Ст 14 | 5360 | 230 | 164 | 871 | 12370 | 9330 | 0,755 | 1,5 | 433,641 | 2168,205 | |||
Ст15 | 6690 | 288 | 164 | 1357 | 14180 | 9445
| 0,936 | 1,8 | 675,543 | 3377,715 | |||
Ст 16 | 7750 | 333 | 164 | 1821 | 16510 | 2050 | 2,2 | 3 |
| 906,576 | 4532,88 |
n – количество оборотов, начиная с полного закрытия;
kv= – пропускная способность клапана, м3/ч.
Подбор циркуляционного насоса:
Требуется подобрать циркуляционный насос с мокрым ротором с требуемой подачей и напором:
∆Рн.тр.=∆Рсо=33,6 кПа=3,4 м.вод.ст. (рассчитано в пункте 5.2.4)
Vнасоса=Gсо=4448 кг/ч=4,5 м3/ч
Подбор производим с помощью программы GRUNDFOS WinCAPS 2010.01.047. Принимаем насос UPS 32-60 F, его характеристики представлены в Приложении 2.
Дата добавления: 2020-12-12; просмотров: 89; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!