Удельная тепловая нагрузка для кратковременного режима работы

⇐ ПредыдущаяСтр 2 из 4Следующая ⇒

(3.4)

здесь t _р - время работы двигателя, с;

T _р - постоянная времени нагрева вращающегося якоря, с ,

. (3.5)

. (3.6)

Для МПТ, работающих в повторно-кратковременном режиме,

(3.7)

где функция Y(t _р/T _р) определена зависимостью времени работы машины и паузы:

Y(t _р/T _р) = 1+ exp ( - а₁ t _р / T _р) + exp ( -2 а₁ t _р / T _р) +¼

+ ¼ exp[ - (n -1) а₁ t _р / T _р], (3.8)

где n - число циклов работы;

(3.9)

Т_П - постоянная времени охлаждения неподвижного якоря, с;

t_П - время паузы, с.

16. Выражая потери в якорной цепи машины через линейную нагрузку и плотность тока в проводниках обмотки, можно получить выражение плотности тока при заданной линейной нагрузке и допустимом превышении температуры Q_M:

а) для МПТ при 2р = 2 и n < 5000 об/мин

(3.10)

при 5000 £ n £ 10000 об/мин

(3.11)

при 10000 £ n £ 15000 об/мин

(3.12)

б) для МПТ при 2р = 4 и при n < 5000 об/мин

(3.13)

при 5000 £ n £ 10000 об/мин

(3.14)

при 10000 £ n £ 15000 об/мин

. (3.15)

17 Предварительное сечение проводников обмотки якоря

(3.16)

По полученному сечению рассчитывается диаметр провода (выбирается ближайшее его значение), марка и необходимый класс изоляции (прилож., табл. 2). Для выбранного провода определяется сечение и реальная плотность тока в якорной обмотке.

18 Предварительная величина площади паза якоря

(3.17)

где N_п- число проводников в пазу якоря,

N_п = N / Z; (3.18)

S _a_.из- сечение изолированного проводника якорной обмотки,

S _a_.из = p d_из² / 4, (3.19)

d_из- диаметр изолированного проводника обмотки якоря;

К_з.п- коэффициент заполнения паза, предварительное значение которого

принимается равным 0,30 - 0,46. При меньших значениях К_з.п заполнение паза будет ²рыхлым², т.е. проводники обмотки будут подвижными. При больших значениях К_з.п выполнение обмотки становится невозможным, т.е. в пазу не удаётся разместить необходимое число проводников.

19 Размеры паза и зубцов. Рассчитав площадь паза, необходимо определить его размеры. Поскольку наиболее технологичным является круглый паз, проверяется возможность его реализации. Диаметр круглого паза

d_п = (4 S_п / p )^0,5. (3.20)

Кроме того, необходимо учесть наличие щели паза, через которую производится укладка проводников обмотки. Высота щели h_щ обычно не превышает 1,0 - 1,5 мм, а её ширина b_щ= (2 - 8)d_из, причём больший размер для более тонких проводов. Приняв указанные размеры и определив число пазов и их диаметр, рисуют в масштабе эскиз листа якоря (рис.1).

Если необходимое число пазов удаётся разместить на листе якоря, то определяют размеры зубцов для трёх сечений.

Зубцовое деление якоря

t_Z = p D _a / Z. (3.21)

Максимальная ширина зубца

b_Z₁ = t_Z - b_щ. (3.22)

Ширина зубца в основании паза

(3.23)

Рис.1. Пазы якоря круглой формы

Ширина паза в среднем сечении

(3.24)

Минимальную ширину зубца желательно проверить по величине магнитной индукции в этом сечении, исходя из того, что весь поток зубцового деления проходит через зубец:

(3.25)

где K_з.с- коэффициент заполнения стали. Его величина зависит от толщины листа и вида изоляции. Для современных сталей величина K_з.с=0,95- - 0,97 (прилож., табл. 4).

Максимальная величина магнитной индукции в зубцах МПТ малой мощности не превышает 1,8 Тл, а ширина зубцов якоря по технологическим условиям штамповки должна быть не менее 1,5 мм.

На практике чаще всего реализовать круглый паз необходимой площади не удаётся. Поэтому наиболее распространены пазы якоря овальной или трапецеидальной формы (рис.2), позволяющие получать значительные площади паза при небольшой его ширине. Важным достоинством пазов указанной формы является постоянная ширина зубцов якоря, которая, как и в предыдущем случае, должна быть не менее 1,5 мм.

Рис.2. Пазы якоря трапецеидальной формы

Ширина зубца может быть рассчитана исходя из допустимых значений магнитной индукции B_z по выражению (3.25).

Для определения размеров паза в крупном масштабе изображается лист якоря. При известном числе пазов окружность якоря разбивается на соответствующее число секторов, по осям которых в том же масштабе изображаются зубцы якоря необходимой ширины.

Ориентировочная высота паза рассчитывается по выражению

h_п = (D _а - d_в- 2 h _a), (3.26)

h_п = (0,22 ¸ 0,3) D _а.

Диаметр вала МПТ

d_в = (0,18 ¸ 0,24) D _а.

Высота спинки якоря выбирается из допустимых значений магнитной индукции на этом участке:

(3.27)

где В_а - магнитная индукция в спинке якоря, максимальная величина которой не должна превышать 1,5 Тл.

Таким образом, задаваясь величинами диаметра вала, спинки якоря и зная диаметр якоря, можно уточнить высоту паза h_П.

Максимальная и минимальная ширина овального паза может быть приближённо рассчитана по следующим выражениям:

, (3.28)

, (3.29)

а высота средней части паза

h₁₂ = h_п - h_щ - / 2 - / 2. (3.30)

По рисунку паза рассчитывается его площадь, которая корректируется исходя из условия размещения проводников в пазу. Так для трапецеидального паза

. (3.31)

После этого можно уточнить размеры зубца якоря, в частности его ширину. Увеличение ширины зубца приводит к уменьшению его магнитной индукции, следовательно, уменьшению потерь в стали зубцов, уменьшению МДС обмотки возбуждения, её веса и габаритов.

20 При 2р =2 средняя длина проводников обмотки якоря

l _a = l₀ + 1,2 D _a; (3.32)

при 2р =4

l _a = l₀ + 0,8 D _a. (3.33)

21 В нагретом состоянии сопротивление обмотки якоря

. (3.34)

В этом выражении g_M = 57 × 10⁶ (Ом×м)^-1 - электропроводность меди при температуре окружающей среды. Температурный коэффициент меди

K_Q= 1 + 0,004 (Q - Q_окр), (3.35)

где Q - рабочая температура;

Q_окр - температура окружающей среды, Q_окр= 20 ⁰С.

22 Падение напряжения в обмотке якоря

DU _a = I _a R _a. (3.36)

Величина DU _a составляет обычно 10 - 20% от номинального напряжения. Меньшие значения относятся к машинам с высокими номинальными напряжениями U _ан >110 В, работающим в длительном режиме.

КОЛЛЕКТОР И ЩЁТОЧНЫЙ АППАРАТ

В настоящее время коллекторы машин малой мощности выполняются чаще всего с пластмассовой изоляцией. Коллекторные пластины изготовляются из твёрдотянутой меди трапецеидального сечения с впадинами в виде «ласточкина гнезда» (рис. 3).

В некоторых конструкциях коллекторные пластины изолируются друг от друга миканитовыми прокладками толщиной 0,6 - 0,8 мм, чаще для изоляции используется та же пластмасса, что и для крепления коллекторных пластин.

Более совершенными технологиями изготовления коллекторов являются малоотходные, с использованием цельных заготовок из листов меди или медного порошка.

Толщина кольца коллектора выбирается с учётом износа коллектора и дальнейшей его проточки и составляет

D_{К =}(0,1¸0,2) D_K .

Рис.3. Коллектор машины постоянного тока

Коллектор должен быть изолирован от вала машины. Для этой цели также используется изолирующая пластмасса.

Щётки и прижимные пружины размещаются в трубчатых или коробчатых щёткодержателях.

Различают радиальные и реактивные щёткодержатели. В радиальных щёткодержателях щётка располагается перпендикулярно поверхности коллектора, в реактивных - под некоторым углом по ходу вращения коллектора, обеспечивая при этом более надёжный контакт. Реактивные щёткодержатели обычно применяются в нереверсивных МПТ, имеющих одно направление вращения.

23 Предварительный диаметр коллектора

D_K = (0,5 ¸ 0,9) D _a.

24 В машинах малой мощности ширина коллекторной пластины b_K принимается равной 2-5 мм. Толщина изоляции между коллекторными пластинами b_из= 0,6 -0,8 мм.

Коллекторное деление

(4.1)

Для правильно спроектированного коллектора должно выполняться соотношение

t_к = b_к+ b_из. (4.2)

Ширина коллекторной пластины при этом должна соответствовать ГОСТ 4134-75. Определив t_к, уточняют диаметр коллектора, используя выражение (4.1).

Окружная скорость коллектора

V_к = p D_к n / 60. (4.3)

25 В МПТ малой мощности для улучшения коммутации наиболее часто используются твёрдые медно-графитовые или электрографитированные щётки, которые меньше подвержены износу, что увеличивает надёжность работы машины.

Размеры щёток выбираются исходя из допустимой для каждого типа щёток плотности, которая лежит в широких пределах: 4,0 - 20,0 А/см²(наиболее часто 10,0 -15,0 А/см²). Тогда, выбрав тип щёток и определив допустимую для них плотность тока J_щ, можно рассчитать площадь щётки:

(4.4)

С другой стороны,

S_щ = а_щ b_щ, (4.5)

где a_щ - осевая ширина щётки;

b_щ- ширина щётки по окружности коллектора, ориентировочно принимает- ся

b_щ= (2 ¸ 3) b_к.

Выбрав стандартный размер ширины щётки b_щ(ГОСТ 122322.1-77), определяют осевой размер щётки а_щ, удовлетворяющий необходимой площади. Осевая длина щётки также должна соответствовать указанному стандарту. После определения размеров щёток уточняют получаемую при этом плотность тока, используя выражение (4.4). Величина плотности не должна превосходить допустимого значения для выбранного типа щёток.

26. Активная длина коллектора по оси вала

l¢_к = (1,5 ¸ 2,0) а_щ.

Полная длина коллектора

l_к = l¢_к + (3 ¸ 5) d_a,

где d_a - диаметр проводника обмотки якоря без изоляции.

27 Проверка коммутации. В МПТ малой мощности добавочные полюса не выполняются, а щётки устанавливаются строго на линии геометрической нейтрали. Вследствие этого в коммутируемых секциях наводится реактивная ЭДС е_R и ЭДС от поля реакции якоря е _а , которая также замедляет процесс коммутации. Наличие этих ЭДС приводит к увеличению плотности тока под сбегающим краем щёток и, следовательно, к повышенному искрению. Интенсивность искрения зависит от величины суммарной ЭДС в коммутируемой секции

которая не должна превосходить определённого значения.

Среднее значение реактивной ЭДС в коммутируемой секции определяется выражением

е_R = 2 W_С l AS l₀ V _a . (4.6)

Удельная магнитная проводимость потоков рассеяния l для пазов овальной и трапецеидальной формы определяется выражением

(4.7)

где b_П1и b_П2- максимальная и минимальная ширина паза.

ЭДС от реакции якоря при установке щёток на линии геометрической нейтрали

(4.8)

где d_a - средняя длина магнитной силовой линии в межполюсном пространстве,

. (4.9)

Для благоприятной коммутации МПТ малой мощности необходимо, чтобы величина результирующей ЭДС е _р в коммутируемой секции не превышала 1,5 В. В случае невыполнения этого условия необходимо либо уменьшить число витков в секции, либо уменьшить величину линейной нагрузки, сохранив при этом габариты машины за счёт увеличения магнитной индукции в воздушном зазоре.

На процесс коммутации может оказывать влияние магнитное поле полюсов, величина которого в зоне коммутации теоретически должна быть равной нулю. Однако если ширина зоны коммутации близка к расстоянию между полюсными наконечниками соседних полюсов, то в зоне коммутации будет ощущаться влияние их магнитного поля. Для того чтобы исключить это влияние, необходимо ограничить ширину коммутационной зоны b_кдо определённых размеров:

(4.10)

где b ^¢_щ- ширина щётки, приведённая к окружности якоря,

(4.11)

t ^¢_к- коллекторный шаг, приведённый к диаметру якоря,

. (4.12)

Для благоприятной коммутации необходимо

b_к £ 0,8 (t - b₀). (4.13)

МАГНИТНАЯ СИСТЕМА МАШИНЫ

ПОСТОЯННОГО ТОКА

Магнитопровод МПТ малой мощности изготовляется чаще всего шихтованным из электротехнической стали, причём полюса выполняются заодно с ярмом статора. Значительно реже магнитопровод статора изготовляется сплошным из труб малоуглеродистой стали. Полюса машины в этом случае изготовляются отдельно, также из мягкой малоуглеродистой стали. В последнее время полюса прессуются из порошковых ферромагнитных материалов. Магнитопровод якоря для уменьшения потерь во всех случаях выполняется шихтованными из малокремнистых электротехнических сталей.

28 Определение геометрических размеров.

Воздушный зазор:

d¢ = К_d d , (5.1)

где K_d- коэффициент воздушного зазора (коэффициент Картера),

(5.2)

Высота сердечника полюса h_пл предварительно принимается равной (0,24 ¸ 0,4) D _а. Полученное значение h_пл должно быть уточнено после расчёта обмотки возбуждения исходя из необходимой площади окна для размещения обмотки.

Осевая длина полюса для МПТ малой мощности обычно равна длине якоря:

l_пл = l₀.

Магнитная индукция в сердечнике полюсов принимается равной 1,2 - 1,5 Тл для машин, работающих в длительном режиме, и 1,4 - 1,6 Тл для машин с кратковременным режимом работы. Исходя из этих значений, рассчитывается сечение сердечника полюса

(5.3)

где s - коэффициент рассеяния магнитного потока с учетом того, что помимо основного магнитного потока по сердечнику полюса проходит поток рассеяния. Величина этого коэффициента составляет 1,08 - 1,12.

Рассчитав площадь сердечника полюса, определяют его ширину:

(5.4)

Если полюс выполнен сплошным, то коэффициент заполнения стали K_з.с= 1,0.

Сечение магнитопровода станины рассчитывается исходя из допустимых значений магнитной индукции B_ст на этом участке, которые принимаются равными 1,2 - 1,4 Тл для длительного режима работы машины и до 1,5 Тл для кратковременного режима. Магнитный поток, замыкающийся через станину, равен половине потока полюса, отсюда

(5.5)

Большие значения индукции рекомендуются для машин с кратковременным режимом работы.

Высота сердечника станины

(5.6)

Длина станины l_ст принимается равной длине якоря для машин с шихтованной станиной и l_ст= l₀ + (3 - 5) мм для машин с отъёмными полюсами. Для станин из литой стали K_з.с= 1,0.

Рис. 4. Магнитная система машины постоянного тока

После расчёта указанных размеров в масштабе рисуют эскиз магнитной цепи машины, по которому определяют длину отдельных участков магнитной цепи (рис. 4).

29 Расчёт МДС машины постоянного тока.

МДС воздушного зазора

. (5.7)

МДС зубцовой зоны рассчитывается исходя из предположения,что весь магнитный поток зубцового деления проходит через зубец. Если при этом использованы пазы прямоугольной формы, то ширина зубцов оказывается переменной и магнитная индукция в различных сечениях различна. В этом случае расчёт МДС производится для трёх различных сечений зубца - максимального, среднего и минимального:

(5.8)

(5.9)

(5.10)

Рассчитав значения магнитных индукций, по кривым намагничивания выбранного сорта электротехнической стали (прилож., табл. 5 - 13) определяют соответствующие значения напряжённостей магнитного поля , , .

При расчёте МДС зубцов необходимо скорректировать их ширину таким образом, чтобы максимальная величина магнитной индукции не превышала 1,8 Тл.

МДС зубцовой зоны определяется по формуле Симпсона:

(5.11)

Здесь принято, что высота зубца равна высоте паза.

Для машин малой мощности чаще всего используются пазы овальной или трапецеидальной формы. В этом случае ширина зубца во всех сечениях одинакова и расчёт значительно упрощается, так как магнитная индукция и напряжённость магнитного поля в любом сечении зубца оказываются одинаковыми:

(5.12)

AW_Z = 2 H_Z h_п. (5.13)

МДС сердечника якоря. Уточнённое значение магнитной индукции в сердечнике якоря

(5.14)

По рассчитанному значению магнитной индукции и кривой намагничивания электротехнической стали определяется величина напряжённости магнитного поля в спинке якоря и МДС этого участка:

AW _a = H _a L _a, (5.15)

где средняя длина магнитной силовой линии

(5.16)

Величина магнитной индукции в сердечнике полюса уточняется по выражению:

(5.17)

По кривой намагничивания материала полюсов и полученному значению магнитной индукции определяется напряжённость магнитного поля и рассчитывается величина МДС полюсов машины:

AW_пл = 2 H_пл h_пл. (5.18)

МДС станины. Магнитная индукция в станине

(5.19)

Средняя длина магнитной силовой линии в станине

(5.20)

По рассчитанному значению магнитной индукции В_ст и кривой намагничивания материала станины определяется напряжённость магнитного поля H_ст и соответствующая МДС:

AW_ст = H_ст L_ст. (5.21)

Если полюса выполнены отъёмными, то между станиной и сердечником полюса существует воздушный зазор d_ст = (0,035 ¸0,05) мм. В этом случае необходимо определить МДС этого зазора:

(5.22)

Результирующая МДС машины на пару полюсов в режиме холостого хода

AW_в = AW_d + AW _z + AW _a + AW_пл + AW_ст + AW_d_ст. (5.23)

30 Характеристика холостого хода (х.х.х) МПТ - это зависимость ЭДС обмотки якоря от МДС возбуждения (или тока возбуждения) при неизменной частоте вращения и отсутствии тока якоря.

Расчёт х.х.х производится в такой последовательности:

- задаются произвольными значениями ЭДС якорной обмотки Е;

- рассчитываются соответствующие значения магнитного потока

; (5.24)

- рассчитываются соответствующие значения магнитной индукции в воздушном зазоре с использованием выражения (2.1);

- рассчитываются значения МДС для всех участков магнитной цепи и суммарная МДС возбуждения на пару полюсов в соответствии с выражениями п.29.

Производимые расчёты сводятся в таблицу (табл. 3, по данным которой строится зависимость Е = f(AW_в) - х.х.х.).

31 МДС реакции якоря. При работе МПТ под нагрузкой по обмотке якоря протекает ток и вокруг проводников обмотки создаётся магнитное поле, называемое полем якоря. Рабочие характеристики МПТ определяются результирующим магнитным полем в зазоре машины, т.е. зависят и от поля якоря.

Воздействие магнитного поля якоря на основное поле машины, создаваемое обмоткой возбуждения, называют реакцией якоря.

Для учёта магнитного поля якоря его МДС представляют в виде суммы двух составляющих МДС поперечной и продольной реакции якоря.

Таблица 3

Расчёт характеристики холостого хода МПТ

Величина	ЭДС якоря
Величина	0,5 Е	0,8 Е	1,0 Е	1,1 Е	1,2 Е	1,3 Е
Магнитный поток Ф_о, Вб
Магнитная индукция в воздушном зазоре В_d, Тл
Магнитная индукция в зубцах якоря В _z, Тл
Магнитная индукция в спинке якоря B _a, Тл
Магнитная индукция в сердечнике полюса B_пл, Тл
Магнитная индукция в станине В_ст, Тл
Магнитная индукция в зазоре между полюсом и станиной В_d_ст, Тл
МДС воздушного зазора AW_d, А
МДС зубцовой зоны AW _z, А
МДС спинки якоря AW _a ,А
МДС сердечника полюса AW_пл, А
МДС станины AW_ст, А
МДС зазора между станиной и полюсом AW_d_ст, А
Суммарная МДС на пару полюсов: AW_в = å AW, А

(5.31)

Полная МДС возбуждения МПТ при нагрузке

AW_åНАГР = AW_d + AW _z + AW _a + AW_пл + AW_ст + + AW_R. (5.32)

Для двигателей и генераторов параллельного возбуждения вначале определяется ЭДС якоря для электродвигателей

Е = U - DU _a - DU_щ (5.33)

и для генераторов

Е = U +DU _a + DU_щ. (5.34)

По кривой холостого хода определяется результирующая МДС - AW^’_SНАГРсоответствующая найденному значению ЭДС, после чего рассчитывается полная МДС с учётом реакции якоря:

AW_SНАГР= AW_SНАГР+ AW_R. (5.35)

РАСЧЁТ ОБМОТКИ ВОЗБУЖДЕНИЯ

6.1. Электродвигатель последовательного возбуждения

32 Число витков обмотки возбуждения на один полюс

(6.1)

33 Предварительное сечение обмоточного провода для обмотки возбуждения

S_в = I_a/ j_в, (6.2)

где j_В - плотность тока в обмотке возбуждения, выбираемая в зависимости от номинального момента М_н по данным табл. 4.

М_н = 9,55 Р_н/n_н. (6.3)

Рассчитав сечение провода, выбирают номинальное сечение и диаметр провода в соответствии с ГОСТом, а затем уточняют реальную величину плотности тока возбуждения:

j_в = I _a / S_в. (6.4)

34 Сопротивление обмотки возбуждения в нагретом состоянии

(6.5)

где l_ср - средняя длина витка обмотки возбуждения, которая определяется по эскизу расположения обмотки на сердечнике полюса. При неотъёмных полюсах машины среднюю длину витка необходимо увеличить на величину (b₀- b_пл), с тем чтобы была возможность надеть катушку обмотки возбуждения на сердечник полюса через полюсный наконечник.

35. Падение напряжения в обмотке возбуждения

DU_в = I _a R_в. (6.6)

36 Величина ЭДС якоря двигателя последовательного возбуждения при нагрузке

E = U_H - DU _a - DU_щ - DU_в. (6.7)

Таблица 4

Плотность тока в обмотке возбуждения МПТ малой мощности (´10⁶ А/м²)

Номинальный момент М_н, Нм	Режим работ		Номинальный момент М_н, Нм	Режим работ
Номинальный момент М_н, Нм	продолжительный	кратковременный	Номинальный момент М_н, Нм	продолжительный	кратковременный
Закрытое исполнение
0,01	8,0	16,0	0,2	4,6	11,0
0,02	7,5	15,0	0,4	4,3	10,0
0,03	7,0	14,2	0,6	4,0	9,5
0,04	6,5	13,5	0,8	3,8	9,2
0,05	6,2	12,7	1,0	3,5	9,0
0,06	5,8	12,2	1,2	3,4	8,8
0,07	5,5	11,7	1,4	3,2	8,5
0,08	5,2	11,3	1,6	3,0	8,2
0,09	5,0	11,2	1,8	2,8	8,0
0,1	4,8	11,0	2,0	2,7	7,8
Защищённое исполнение с вентилятором
0,01	11,5	21,5	0,2	9,4	16,8
0,02	10,8	20,8	0,4	9,0	16,5
0,03	10,5	20,0	0,6	8,4	15,8
0,04	10,2	19,5	0,8	8,0	15,2
0,05	9,8	19,0	1,0	7,6	14,8
0,06	9,7	18,6	1,2	7,2	14,2
0,07	9,6	18,1	1,4	7,0	13,9
0,08	9,5	17,7	1,6	6,8	13,6
0,09	9,5	17,2	1,8	6,6	13,2
0,1	9,5	17,0	2,0	6,5	13,0

Полученная величина ЭДС не должна отличаться от предварительно выбранного значения более чем на 3%. При большей разнице необходимо скорректировать число витков обмотки возбуждения. Для этого определяют МДС обмотки возбуждения по характеристике холостого хода и найденному значению ЭДС, прибавляют МДС реакции якоря при номинальной нагрузке, уточняют число витков обмотки возбуждения, её сопротивление, падение напряжения и новое значение ЭДС машины E _a.

37 Площадь окна для размещения обмотки возбуждения

(6.8)

где f_о - технологический коэффициент, учитывающий промежутки между проводниками и изоляцию провода, f_о = 0,8 - 0,84.

Фактическая площадь окна для обмотки возбуждения должна быть увеличена на 10 - 20 % для учёта возможных неточностей намотки.

Исходя из полученного значения площади окна уточняют высоту сердечника полюса и определяют ширину стороны катушки возбуждения с таким расчётом, чтобы обмотка возбуждения свободно размещалась в окне между станиной и полюсным наконечником.

6.2. МПТ с независимым возбуждением

Расчёт обмотки возбуждения в этом случае производится в такой последовательности:

38 Задаются величиной тока возбуждения

I_в » (5 ¸ 10)% I _a.

Большие значения тока принимаются для машин меньшей мощности.

Исходя из режима работы МПТ и её исполнения, по данным табл. 4 выбирается величина допустимой плотности тока в обмотке возбуждения j_в. После этого рассчитывают сечение провода обмотки возбуждения по выражению

S^¢_в = I_в/ j_в . (6.9)

По найденному значению S^¢_ввыбирается марка, сечение и диаметр провода обмотки возбуждения, соответствующего ГОСТу.

39. Зная МДС возбуждения для номинального режима работы AW_åНАГР, рассчитывают число витков обмотки возбуждения на один полюс:

(6.10)

40 По выражению (6.5) рассчитывается сопротивление обмотки возбуждения в нагретом состоянии, а исходя из номинального напряжения сети - уточнённые значения тока возбуждения и его плотности, которая должна быть близкой к принятому ранее значению.

Площадь окна, необходимую для размещения обмотки возбуждения, рассчитывают так же, как и для машин с последовательным возбуждением.

6 ПОТЕРИ И КПД МАШИНЫ ПОСТОЯННОГО ТОКА

В МПТ различают следующие виды потерь:

- потери в обмотках якоря и возбуждения;

- потери в щётках;

- потери в стали якоря;

- механические потери;

- добавочные потери.

41. Потери в обмотках якоря и возбуждения рассчитываются следующим образом:

для МПТ с последовательным возбуждением

DР_ма= I _а² R _a; (7.1)

DР_мв= I_а² R_в; (7.2)

для машин с параллельным возбуждением

DР_мв= U_H I_в. (7.3)

42 Потери в щётках

DР_щ = DU_щ I _а . (7.4)

43. Потери в стали якоря включают в себя потери в сердечнике якоря и потери в зубцах якоря.

Масса стали якоря

G_с.а = 7800 [p (D _а -2 h_п)² l_о] / 4. (7.5)

Масса зубцов якоря

G_с.z = 7800 Z b _Z_.CP h_П l_o. (7.6)

Потери в стали сердечника якоря

DP_с.a = p_уд B _а² f^1,3 G_с.а. (7.7)

Потери в зубцах якоря

DP_с.z = p_уд B _z² f^1,3 G_с.z. (7.8)

В этих выражениях удельные потери для данного сорта стали принимаются увеличенными в 1,5 - 1,8 раза.

Потери в стали статора

DP_с = DP_с.a + DP_с.z. (7.9)

44 Полные механические потери включают в себя потери на трение щеток о коллектор, потери на трение в шарикоподшипниках и потери на трение о воздух.

Потери на трение щёток о коллектор

DР_тр.щ= 9,81 К_тр Р_щ S_щ V_к, (7.10)

где К_тр - коэффициент трения щёток о коллектор, К_тр = 0,2 - 0,25.

Р_щ- удельное нажатие щёток, Р_щ = 1,96 - 2,35 Н/м²для угольных и угольно-графитовых щёток; Р_щ= 2,0 - 4,0 Н/м² для электрографитированных щёток; Р_щ = 1,5 - 2,0 Н/м² для медно-графитовых щёток; Р_щ = 1,7 - 2,2 Н/м² для бронзо-графитовых щёток.

S_щ- поверхность всех щёток;

V_к - окружная скорость коллектора.

Потери на трение в шарикоподшипниках

DР_тр.под= К_ш G _а n × 10^-3. (7.11)

Для машин малой мощности с шарикоподшипниками К_ш = 1 - 3. Большие значения относятся к машинам меньшей мощности.

Масса якоря G _а может быть рассчитана по приближённой формуле

G _а = 1000 p (D _a² l_o g_a + D_к² l_к g_к) / 4. (7.12)

В этом выражении средняя объёмная масса якоря g_a= 7800 кг/м³, объемная масса коллектора g_K = 8900 кг/м³.

Потери на трение о воздух могут быть рассчитаны для машин малой мощности с частотой вращения до 12000 об/мин по формуле

DР_тр.в = 2 D _a³ n³ l_о 10^-6; (7.13)

при n > 12000 об/мин

DР_тр.в = 0,3 D _a⁵ (1 + l_o/ D _a) n³ × 10^-6. (7.14)

Полные механические потери

DР_мех = DР_тр.щ+ DР_тр.под+ DР_тр.в. (7.15)

45 Полные потери в машине

DР_å = z_o(DР_ма + DР_мв + DР_щ + DР_с + DР_мех), (7.16)

где коэффициент z_o = 1,1 - 1,2 учитывает добавочные потери.

46 При номинальной нагрузке КПД для двигателя

(7.17)

КПД для генератора

(7.18)

В выражениях (7.17), (7.18) I_Н= I _а - для электродвигателей последовательного возбуждения; I_Н = I _а + I_В - для электродвигателей параллельного возбуждения; I_Н = I _а - I_В- для генераторов параллельного возбуждения.

Если номинальная мощность электродвигателя

Р_Н = U_H I_Н - DР_å

отличается от заданной, то необходимо пересчитать величину номинального тока якоря:

I _а = 0,5 А - (0,25 А²- В). (7.19)

Для электродвигателей последовательного возбуждения

(7.20)

для электродвигателей параллельного возбуждения

. (7.21)

После определения нового значения тока необходимо пересчитать величины потерь DР_ма, DР_МВ, DР_Щ, DР_å, а также рассчитать новое значение КПД двигателя.

47 Рабочие характеристики двигателя постоянного тока. Рабочими характеристиками называются зависимости I = f(M); P₁ = f(M); P₂ = f(M); n = f(M); h = f(M).

Расчёт рабочих характеристик рационально вести в виде таблицы, заполняемой по мере вычисления отдельных величин.

Дата добавления: 2021-01-21; просмотров: 53; Мы поможем в написании вашей работы!

Поделиться с друзьями:

⇐ Предыдущая 123 4 Следующая ⇒

Мы поможем в написании ваших работ!