Расчет консольно-балочного прогона.
КОНСОЛЬНО-БАЛОЧНЫЙ ПРОГОН
Исходные данные:
1. Тип кровли – Мягкая черепица.
2. Несущие конструкции: обрешетка и прогоны
3. Снеговой район 2
4. Шаг конструкций 4м
5. Ширина здания 16м
6. Уклон кровли 
7. Высота коньке 7,2м
8. Тип покрытия- теплое (утеплитель мин.вата NOBASIL. Рулон-5000х1000х50мм)
Расчет рабочей обрешетки.
Принимаем рабочий настил из брусков II-го сорта согласно сортамента пиломатериалов (ГОСТ 8486-86*Е) - 100 х50мм. Расстояние между осями досок . Шаг прогонов 1.250 метра.225 мм
СБОР НАГРУЗОК
А) Равномерно распределенная нагрузка
| Наименование нагрузки | Норм. нагруз ка. кН/м2 | Коэф. надежн. | Расч. нагруз ка кН/м2 |
| Мягкая чере пица | 0.043 | 1.2 | 0.0516 |
| Водонепроницаемая ме мбранаTYVEK 60 г/м2 | 0.0006 | 1.2 | 0.00072 |
| Обрешетка – доска100х2 2 мм с шаго м в осях 200 мм ho*bo*γд /co | 0.1*0.022*5/0.2= =0.055 | 1.1 | 0.061 |
| Рабочая обре шетка –брус ки 75х50 м м с шагом в ос ях 225 мм hн*bн*γд/cн | 0.075*0.05*5/0.225= =0.08 3 | 1.1 | 0.092 |
| Итого посто янная нагруз ка | 0,185 | 0.205 | |
| Временная н агрузка - снеговая 3 р айон | 1,26 | 1,8 | |
| Итого полн ая нагрузк а | 1,445 | 2,005 |
где ho; hн -ширина сече ния обрешет ки и насти ла соответст венно
bo; bн - толщина сече ния обрешет ки и насти ла соответст венно
|
|
|
co; cн; - шаг обре шетки и наст ила соответст венно
γд – объемны й вес древес ины.
Расчётное з начение с неговой на грузки при нимается по С П 20.1333. 2011 для г. МоскваS-1,8 кН/м2, а нормат ивное значе ние снегово й нагрузки пр инимается у множением н а коэффицие нт 0.7 р асчётной, т.е. S 
=1,8 х 0,7=1, 26 кН/м2.
Б) Сосредоточе нная сила Р=1 к Н. Коэффиц иент надеж ности по н агрузке 
. Расчетное з начение сосре доточенной с илы Рр= Рн кН.
При двойно м настиле (р абочем и з ащитном, н аправленны м под угло м к рабоче му) сосредоточе нный груз с ледует рас пределять н а ширину р абочего наст ила.500 мм
В случае р асчета оди нарного н астила с р асстоянием ме жду осями досо к более. н агрузку от сосре доточенного груз а следует пере давать на о дну доску, а пр и расстоян ии менее 150 мм на две дос ки. 150 мм
В нашем пр имере полн ая нагрузк а на 1 пог. метр р аспределяетс я на 500 м м. рабочего н астила:
а) постоян ная+ време нная
|
|
|
нормативн ая нагрузк а: qн =1,445*0.5=0,723 к Н/м
расчётнаянагрузка: qр =2,005*0.5=1,003 к Н/м
б) постоян ная
расчётная н агрузка: qрпост=0.205*0.5=0.1025 к Н/м
Расчет наст ила ведем к ак балки по 2хпролетной с хеме. Рассто яние между о порами рав но шагу про гонов L=1,250 м
Два сочет ания нагрузо к:
1. Постоянная + вре менная
2. Постоянная + сосре доточенная с ила P=1.2 кН
Расчет по первому предельному состоянию.
Проверка р абочего наст ила на проч ность.
где М- максимал ьный изгиб ающий моме нт
W – момент со противлени я
R и – расчетное со противление дре весины изг ибу
m н=1.2– коэфф ициент, уч итывающий кр атковремен ность дейст вия сосредоточе нной н агрузки - пр инимается д ля второго сочет ания нагрузо к.
При первом сочет ании нагрузо к:
При втором сочет ании нагрузо к:
Момент сопрот ивления досо к настила н а ширине.: 500 мм 
,
где k= 
-число досо к, укладыв аемых на ш ирине наст ила 0,5м.
с- ш аг рабочего н астила
в – ш ирина досо к рабочего н астила.
|
|
|
Расчёт по второ му предельному состоянию.
Проверку р абочего наст ила на про гиб выполн яем только от пер вого сочет ания нагрузо к. Прогиб н астила раве н
Где
- момент и нерции досо к рабочего н астила наотрез ке.0.5 метра
Е=10000000 к Па –модуль у пругости дре весины
23
при пролете 
,
при пролете 
.
Расчет консольно-балочного прогона.
При шаге ко нструкций 4 м ис пользуем р азрезные ко нсольно-ба лочные про гоны.
Согласно сорт амента пило материалов ( ГОСТ 8486-86*Е) принимае м прогон из брус а сечением 150 х125мм. Ша г прогонов- 1. 250 метр.
Сбор нагрузо к.
| № | Наименование н агрузки | Норм. нагруз ка. кН/м2 | Коэф. надежн. | Расч. нагруз ка кН/м2 |
| 1. | Мягкая чере пица | 0.043 | 1.2 | 0.0516 |
| 2. | Водонепроницаемая ме мбранаTYVEK 60 г/м2 | 0.0006 | 1.2 | 0.00072 |
| 3. | Обрешетка – доска100х2 2 мм с шаго м в осях 200 мм ho*bo*γд /co | 0.1*0.022*5/0.2= =0.055 | 1.1 | 0.061 |
| 4. | Рабочая обре шетка –брусо к75х50 мм с ш агом в ос ях 225 мм hн*bн*γд/cн | 0.075*0.05*5/0.225= =0.083 | 1.1 | 0.092 |
| 5. | Утеплитель – м инеральная в атаNOBASIL.  кг/м3толщиной 1 25 мм
| 0.5*0.125=0.0625 | 1.2 | 0.09 |
| 6. | Пароизоляция - п аронепрони цаемаяполи мерный матер иал GUTTADO90 100 г/ м2 | 0.001 | 1.2 | 0.0012 |
| 7. | Прогон 150 х125 мм hп*bп*γд/cп | 0.15*0.125*5/1.125= = 0.08 3 | 1.1 | 0.092 |
| 8. | Подшивка из досо к 25 мм | 1.1 | 0.138 | |
| Итого посто янная нагруз ка | 0.466 | 0.527 | ||
| 9. | Временная н агрузка- - снеговая 3 р айон | 1,26 | 1,8 | |
| Итого полн ая нагрузк а | 1,726 | 2,327 |
|
|
|
Где ho; hн; hп - ширина сече ния обрешет ки, настил а и прогон а соответст венно
bo; bн; bп; - толщин а сечения обре шетки, наст ила и прого на соответст венно
co; cн; cп; - шаг обре шетки, наст ила и прого на соответст венно
γд – объемны й вес древес ины.
Полная нагруз ка на 1 по г. метр пр и шаге про гонов В=1. 250м:
qн =1.726*1.125= 1. 94 кН/м
qр =2,327*1.125= 2,6 2 кН/м
-где 1.250 ш аг прогоно в.
Расчетные х арактерист ики древесины 2 сорта д ля бруса 150х125мм.
Расчетное со противление дре весины изг ибу Rи=14 МПа.
Модуль упру гости древес ины Е=10000000 кПа.
При расчет ах прогона н адо иметь в в иду, что про гон работает н а косой из гиб.
| | b=125 мм h=150мм..
Геометрические х арактерист ики сечени я:
- момент со противлени я
- момент и нерции
|
Расчёт по первому пре дельному состоянию.
Проверка про гона на проч ность.
Расчетная н агрузка пр и 
; 
;
Запас по проч ности сост авляет 
.
Расчет по второ му предельному состоянию.
Проверка про гона на про гиб.
Относительный про гиб прогон а 
Нормативная н агрузка пр и 
;
.
;
;
, где
= 
- предельн ый прогиб про гона, получе нный по интер поляции зн ачений пре дельных про гибов таб л.19 СНиП 2.01.07-85*:
= 
при пролёт ах 
= 
при пролёте 
= 
при пролёте 
Расчет гнутоклееной рамы.
Геометрические р азмеры рам ы
Расчетный про лет рамыl= 15,6 м. У клон ригел я 1:4, т.е. tgα =
= 1/4 = 0, 25; угол н аклона риге ля α=1402; sinα =0,24; cosα=0,97. Высот а рамы в ко ньке (высот а по оси р амы) f = 6,6 м. То гда высота сто йки от вер ха фундаме нта до точ ки пересече ния касате льных по ос ям стойки и р игеля
Н = f – l/2tg = 6,6 – 7,8×0,25 = 5,25 м.
По условия м гнутья, то лщина досо к после фрезеро вания долж на принимат ься не более 1,6… 2,5 см. Пр инимаем дос ки толщино й после фрезеро вки . Радиус г нутой част и принимае м равным 1,9 смr = >3 мrmin = 150δ = 150×0,019 = ( где δ – то лщина скле иваемых досо к). 2,85 м
Угол в кар низной гнуто й части ме жду осями р игеля и сто йки
.
Так как ма ксимальный из гибающий мо мент – в сре днем сечен ии гнутой ч асти рамы, которое н аходится н а биссектр исе этого у гла, получ им:
Центральный у гол гнутой ч асти рамы в гр адусах и р адианах:
Длина гнуто й частиl гн = r · φ рад= 31,33= .3,99 м
Длина стой ки от опор ы до начал а гнутой ч асти
= 6,6 – 7,80, 25 – 30,97 + 3(1 – 0, 24)0,25 = 2, 31 м.
Длину стой ки можно о пределить и наче (если из вестно f)
Длина прямо линейной ч асти ригел я
l риг = (l/2 – r + rsin) / cos = (6,6 – 3 + 3×0,24) / 0, 97 = 4,45 м.
Длина полур амы
l пр = l ст + l гн + l риг = 2,31 + 3, 99 + 4,45 = 10,75 м.
3.1.3. Опре деление на грузок на р аму
Нагрузки от по крытия (посто янной нагруз ки) – прин имаем по
предварительно в ыполненным р асчетам огр аждающих ко нструкций :
Собственный вес р амы опреде ляем при ксв = 6 из выр ажения
где Sн – нормати вная снего вая нагруз ка, котора я для 3 сне гового райо на определ яется как про изведение р асчетной н агрузки по С НиП 2.01.07-85* [6] н а коэффицие нт, равный 0,7, т.е. Sн = 1,80,7 = 1, 26 кН/м2;
l – расчетн ый пролет;
kсв – коэффиц иент собст венного вес а рамы, пр инимаемый пот абл. 7.3 [7]. k=(5-9) при про лётах рам (15- 30м).
В табл. 2 пре дставлены з начения по гонных нагрузо к, действу ющих на ра му (при ша ге рам ).3 м
| Вид нагруз ки | Нормативное з начение нагрузки, к Н/м | Коэффициент н адежности по нагрузке | Расчетное з начение нагрузки, к Н/м |
| Собственный вес покрытия | 0,4664,0 / cosα = 2,38 | - | 0,5274,0 / cosα =2,69 |
| Собственный вес р амы | 0,164,0=0,64 | 1,1 | 0,704 |
| И т о г о: | 3,18 | - | 3,57 |
| Снеговая нагрузка | 1,264,0= 5,04 | - | 1,84,0=7,2 |
| В с е г о: | 8,22 | - | 10,77 |
3.1.4. Стат ический расчет р амы
Максимальные ус илия в гнуто й части ра мы возника ют при дейст вии равномер но распреде ленной нагруз киg = 10,77 к Н/м по про лету (см. т абл. 2 сбор а нагрузок). О порные реа кции:
вертикальные:
горизонтальные (р аспор):
где l-рачётный про лёт,
f-стрела по дъёма рамы ( высота рам ы в коньке).
Максимальный из гибающий мо мент в раме воз никает в це нтральном сече нии 2-2 гнуто й части (cм. рис. 7-8). Коор динаты это й точки мо жно опреде лить из сле дующих соот ношений:
;
.
Определяем М и N в этом сече нии:
;
.
3.1.5. Подбор сече ния и провер ка напряже ний
В сечении 2- 2 (рис.7) м аксимальны й моментМмах=155,1 кHм, продоль ная силаN=91,6 кН. Р асчетное со противление с жатию и из гибу для сос ныIIсорта при ш ирине b=14 см (пр инимаем дос ки шириной b=15 см до фрезеро вания)
где 15 МПа – р асчетное со противление с жатию древес ины сосныII сорта (по т абл. 3 [5]),
m 
- коэффицие нт условий э ксплуатаци и (табл. 5 [5]),
-коэффициент н адёжности.
Требуемую в ысоту сече ния hтрможно опре делить приб лиженно по ве личине изг ибающего мо мента, а н аличие про дольной си лы учесть в ведением коэфф ициента 0,6:
Принимаем в ысоту сече ния нескол ько больше ( на 5-7 слое в) требуемо й, при это м высота сече ния должна состо ять из цело го числа досо к, т.е. пр инимаем 45 с лоев толщи ной после фрезеро вания δ = , то гда 19 ммhгн = 5019 = 950 м м > 770 мм. В ысоту сече ния ригеля в ко ньке рамы пр инимаем0,3hгн, т.е. из 15 с лоев толщи ной δ = ;19 мм
hк = 1719 = 3 23 мм > 0, 3hгн = 0,3950 = 285 м м.
Высоту сече ния опоры р амыhоп ≥ 0,4hгн принимаем
hоп = 2219 = 418 мм > 0,4hгн= 0,4950 = 380 м м, что поз волит не в ыполнять до полнительн ых проверо к.
Геометрические х арактерист ики принято го сечения:
;
;
.
Коэффициенты ус ловий работ ы к расчет ным сопрот ивлениям пр инимаем [5]:
mв = 1 по таб л. 5 [5];
по интерпо ляции согл асно табл. 7 [5]; mсл= 1,1 по т абл. 8 [5].
Радиус кри визны в гнуто й части по не йтральной ос и
.
Отношение 
, тогда по и нтерполяци и значений т абл. 9 [5] н аходим коэфф ициентmгн
mгн= 0,8 + 
= 0,813 ( для Rc и Rи) по табл. 9 [5].
mгн= 0,6 + 
= 0,613 ( дляRр) по табл. 9 [5].
3.1.6. Про верка напр яжений при с жатии с из гибом
Для кривол инейного уч астка рамы от ношениеhгн/r = 0,95/3,0 =
= 1/3,2> 1/7.
Изгибающий мо мент, дейст вующий в б иссектрисно м сечении 2- 2 (см. рис.7 и 8) н аходится н а расстоян ии от расчет ной оси, р авном
е = (hгн – hоп) / 2 = (0, 95 – 0,418) / 2 = 0, 266 м.
Расчетное со противление дре весины сос ныII сорта:
сжатию и из гибу:
Rc=Rи=15mв×mб×mсл×mгн/γn=1510,86251,10,813/0,95=12,18 М Па,
где 15 МПа – р асчетное со противление сос ныII сорта – с м. табл. 3 С НиП [5];
растяжению:
Rр = 9mв×mгн/γn= 910,613 / 0, 95 = 5,807 М Па,
где 9 МПа – р асчетное со противление по С НиП [5].
Расчетная д линаполура мы по осево й линии ра вна lпр= 10,75 м ( подсчитано в ыше), радиус и нерции сече ния r = 0,2890,855 = 0, 2471 м, то гда гибкост ь λ = lпр /r = 10,75 / 0, 2471 = 43,5.
Для элементо в переменно го по высоте сече ния коэффи циент φ сле дует умнож ить на коэфф ициентКжN, принимае мый по таб л. 1 прил. 4 [5]. 
,
где 
;
, если про изведениеkжN³1, то прин имаем kжN = 1, в на шем случае и меем kжN = 1,590,81 = 1, 2879. Прин имаемkжN = 1.
Изгибающий мо мент, опре деляемый с учёто м дополните льного моме нта от про дольной си лы по дефор мированной с хеме
,
где 
здесьN0 – усилие в ко ньковом шар нире; N0 =H; Rc=12,18 МПа.
Для кривол инейного уч астка при от ношении h/r = 0,95 / 3,0 =
= 1/3,2> 1/7 со гласно п.6. 30 [5] проч ность следует про верять для н аружной и в нутренней кро мок, вводя коэфф ициенты krвн и krнар к Wрасч:
;
.
Расчетный мо мент сопрот ивления с учето м влияния кр ивизны
для внутре нней кромк и:
;
для наружно й кромки:
;
Напряжение по с жатой внутре нней кромке
Условие проч ности по с жатию выполняется.
Напряжение по р астянутой н аружной кро мке
;
Условие проч ности по р астяжению НЕ выполняетс я.
Добавим еще 16 с лой по , то гда:1,9 см
;
;
;
;
Недонапряжение сост авляет:
;
Условие проч ности по р астяжению в ыполняется.
Окончательно пр инимаем сече ния рамы:
hгн = 95 см; hк = 32,3 см; hоп = 38 см,
где hк = 171,9 = 3 2,3 см > 0, 395 = 28,5 с м;
hоп = 241,9 = 41,8 с м > 0,495 = 38 с м.
3.1.7. Про верка усто йчивости п лоской фор мы
деформирования р амы
Рама закре плена из п лоскости:
в покрыти и по наруж ной кромке про гонами (ил и плитами) по р игелю;
по наружно й кромке сто йки стенов ыми панеля ми.
Внутренняя кро мка рамы не з акреплена. Э пюра моменто в в раме и меет вид, пре дставленны й на рис. 9.
Эпюра изгиб ающих моме нтов
Точку пере гиба моменто в, т.е. коор динаты точ ки с нулев ым моменто м, находим из ур авнения мо ментов (4), пр иравнивая е го нулю:
;
;
;
;
получаем ур авнение ви да ах2+вх +с=0;
Решая квадр атное урав нение, получ им:
;
;
принимаем 
, тогда
Точка пере гиба эпюры мо ментов соот ветствует коор динатам х = 5,47 м от ос и опоры, у = 4,07 м.
Тогда расчет ная длина р астянутой зо ны, имеюще й закрепле ния по нару жной кромке, р авна
Расчетная д лина сжато й зоны, нару жной (раскре пленной) кро мки ригеля (т.е. з акреплений по р астянутой кро мке нет) р авна
Таким образо м, проверку усто йчивости п лоской фор мы деформиро вания произ водим для д вух участко в.
Проверка усто йчивости про изводится по фор муле (33) п.6. 29 [5].
(6)
Проверка усто йчивости п лоской фор мы деформиро вания рамы про водится на д вух участк ахlр2 и lр1:
1. Для участ ка lр2 = 4.07 м н аходим макс имальную в ысоту сече ния из соот ношения
Найдем значе ние коэффи циента 
по формуле ( 23) СНиП II-25-80:
где Кф см. табл. 2 пр ил. 4. СНи П [5];
Показатель сте пени n=2, так ка к на данно м участке нет з акреплений р астянутой зо ны.
Находим ма ксимальный мо мент и соот ветствующу ю продольну ю
силу на расчет ной длине 2,4 м, пр и этом гор изонтальна я проекция это й длины бу дет равна 
Максимальный мо мент будет в сече нии с коор динатами x1 и y1:
Момент по дефор мируемой с хеме 
, 
,
тогда 
, 
.
Так как 
, принимае м 
, где 
.
(по табл. 1 пр ил. 4 СНиП [5])
Коэффициент mб для h = 58 cм равен 0, 968 по таб л. 7 [5]:
Подставим 
, 
.
При расчете э лементов пере менного по в ысоте сече ния, не име ющих закре плений из п лоскости по р астянутой кро мке или пр и числе за креплений m<4, коэффи циенты у и мследует до полнительно у множать соот ветственно н а коэффицие нты kжN и kжM в плоскост и уz (по табл. 1 и 2 пр ил. 4 СНиП [5]);
Тогда
Подставим з начения в фор мулу:
и получим:
2. Для участ ка lр1 = 8,35 м ( где имеютс я закрепле ния растянуто й зоны) гиб кость λ = 960/(0, 289b)=960/(0,28916)=207,6; коэфф ициент про дольного из гиба
где hгн – максима льная высот а сечения н а расчетно й длинеlр1 = 8,35 м; hгн = 0,95 м;
кф = 1,13 по т абл. 2 при л. 4 [5].
При закреп лении раст янутой кро мки рамы из п лоскости коэфф ициенту необходимо у множить на коэфф ициентkпN (по форму ле (34) СН иП [5]), а м – на коэфф ициент kпM (по форму ле (24) СН иП [5]).
Поскольку вер хняя кромк а рамы рас креплена про гонами (пл итами покр ытия ширино й или ) и ч исло закре плений 1,5 м1,2 мm 4, величи ну 
следует пр инимать ра вной 1, то гда:
, где
, – количест во закрепле нных точек р астянутой кро мки
Тогда расчет ные значен ия коэффиц иентов 
и 
примут сле дующий вид:
Подставляем по лученные з начения в фор мулу провер ки устойчи вости плос кой формы дефор мирования (6):
,
т.е. общая усто йчивость п лоской фор мы деформиро ванияполур амыобеспече на с учето м наличия з акреплений по н аружному ко нтуру.
Если устойч ивость плос кой формы дефор мирования не бу дет обеспече на (уравне ние > 1), необ ходимо пост авить верт икальные с вязи (распор ки) между р амами, сое динив их по парно, по д лине здани я. При это м расчетн ая длина у меньшится в двое, т.е.lр1 =
= 8,35 м / 2 = 4,175 м.
Конструкции и р асчет узло в
Опорный узе л (рис. 10).
продольная с ила:
;
поперечная с ила:
.
Опорная пло щадь колон ны:
.
При этом, н апряжение с мятия 
составляет:
,
где Rсм – расчетное со противление с мятию (сжат ию) вдоль во локон по т абл. 3 СНи П [5]; Rсм = 15 МПа.
Требуемая в ысота диафр агмы (из р асчета на с мятие рамы по перек воло кон от дейст вия распор а):
где Rсм90 = 3/0,95 = 3,16 М Па;
b – ширина сече ния рамы; Н – р аспор.
Конструктивно пр инимаем высоту д иафрагмыh = .20 см
Опорный узе л рамы
Рассчитываем о порную верт икальную д иафрагму, вос принимающу ю распор, н а изгиб ка к балку, ч астично за щемленную н а опорах, с учето м пластичес кого перер аспределен ия моменто в:
Требуемый мо мент сопрот ивление верт икальной д иафрагмы
где Rу – расчетное со противление ст али по пре делутекучест и; Rу = 210 МПа = 21 к Н/см2.
Этому моме нту сопрот ивления до лжен быть р авен момент со противлени я, определе нный по фор муле
где δ – то лщина диафр агмы.
Тогда 
Принимаем = . 1,2 см
Боковые пл астины и о порную плиту пр инимаем то й же толщи ны в запас проч ности.
Предварительно пр инимаем сле дующие раз меры опорно й плиты:
длина опор ной плиты:
,
ширина:
включая зазор «с» ме жду боковы ми пластин ами и рамо й по 0,5 с м (см. рис. 10)..
Для крепле ния башмак а к фундаме нту приним аем анкерн ые болты д иаметром 20 м м, имеющие с ледующие гео метрические х арактерист ики:
; 
.
Анкерные бо лты работа ют на срез от де йствия рас пора. Опре деляем срез ывающее ус илие при ко личестве бо лтов равны м 2 шт:
кН
Напряжение срез а определи м по форму ле:
,
где Rc – расчетное со противление срезу ст али класса С 235, равное в соот ветствии с т абл. 1*СНиПII-23-81 0,85 Ry.
Условие проч ности анкер ных болтов в ыполняется.
Коньковый узе л
Максимальная по перечная с ила в конь ковом узле воз никает при нес имметрично й временно й снеговой р авномерно р аспределен ной нагруз ке на поло вине пролет а, которая вос принимаетс я парными н акладками н а болтах.
Поперечная с ила в конь ковом узле пр и несимметр ичной снего вой нагруз ке
где S – снегова я нагрузка; S = 7,2 кН/ м (см. таб л. 2).
Размеры и р асчетная с хема накла док приведе ны на рис. 11.
Определяем ус илия, дейст вующие на бо лты, присое диняющие н акладки к по ясу:
,
где 
– расстоя ние между пер вым рядом бо лтов в узле;
– расстоя ние между втор ым рядом бо лтов.
По правила м расстано вки нагеле й отношение ме жду этими р асстояниям и может быт ь 
. Мы приня ли отношен ие 
, чтобы по лучить мен ьшие значе ния усилий.
Принимаем д иаметр болто в и толщину н акладок . (То лщина накл адки пример но должна б ыть равна по ловине шир ины рамы.) 18 мм75 мм
Несущую способ ность на о дин рабочи й шов при н аправлении пере даваемого ус илия под у глом 900 к волокна м согласно т абл. 17, 1 9 [5] нахо дим из усло вий:
Изгиба болт а:
кН
но не более 
кН
где а – то лщина накл адки (см)
d – диаметр бо лта (см)
ka- коэф. за висящий от д иаметра бо лтов и вел ичины угла ме жду направ лением ус илия и воло кнами древес ины наклад ки по табл. 1 9 [5];
Смятия кра йних элеме нтов-накла док при уг ле смятия 900 :
кН
Смятие сре днего элеме нта – рамы пр и угле смят ия =900 – 14002 = 75098
кН
где с – шир ина средне го элемент а рамы, ра вная b( см)
Минимальная несу щая способ ность одно го болта н а один рабоч ий шов из д анных трех ус ловий: 
, тогда необ ходимое ко личество бо лтов в бли жайшем к уз лу ряду
, принимае м 2 болта.
Количество бо лтов в дал ьнем от уз ла ряду:
, принимае м 1 болт.
Расстояние ме жду болтам и принимае м по прави лам их расст ановки по С НиП [5] l1 27d = , прини маем , тог да расстоя ние25,2 см26 смl2 = 3 l1 = 3 26 = . 78 см
Ширину нак ладки прин имаем10d, что равно 200 м м, по сорт аменту ГОСТ 24454-80* пр инимаем шир ину наклад ки , тогдар асстояние от кр ая накладк и до болто в 200 ммS2 3d =31,8=5,4 с м 6 см, рассто яние между бо лтамиS3 =bн2S2 = 2026=8 с м, что бол ьше, чем S3 3,5d = 3,51,8 = .6,3 см
Изгибающий мо мент в нак ладках опре деляется по с хеме рис. 15.
Момент инер ции одной н акладки, ос лабленной д вумя отверст иями диаметро м 1,8 см:
где S3 – расстоя ние между бо лтами.
Момент сопрот ивление на кладки 
Напряжение в н акладках
где Rи – расчетное со противление дре весины изг ибу по таб л. 3 [5]; Rи = 13 МПа.
Список литер атуры
1. СП 64.1 3330.2011 . Дере вянные клее ные и цель нодеревянн ые констру кции
2. С П 23-101- 2004. Прое ктирование те пловой защ иты зданий
3. С П 20.13330. 2011 Нагруз ки и возде йствия
4. Ко нструкции из дере ва и пласт масс: Учеб. д ля вузов / Ю.В.Слицкоу хов, В.Д.Бу данов, М.М. Гаппоев и др.; По д ред. Г.Г. Карлсена и Ю. В.Слицкоухо ва. 5-е из д. перераб. и до п. М., 1986.
5. К алугин А. В. Дере вянные констру кции: Учеб ное пособие/ А. В. Калугин Из дание 2-е, ис п. и допол. – М.: Из дательство АС В, 2008. - 288с
6. Э. В. Филимоно в, М.М. Га ппоев, и др. Ко нструкции из дере ва и пласт масс. Учеб ник. – М.: Из дательство АС В, 2010. - 440с
7. В довин В.М., К арпов В.Н. Сбор ник задач и пр актические мето ды их реше ния по курсу « Конструкци и из дерев а и пластм асс»/ Учеб ное пособие/ – М.: Из дательство АС В,2004. - 144с
8. Г. Н. Зубарев, Ф. А. Бойтемиро в и др. Ко нструкции из дере ва и пласт масс. Учеб ное пособие д ля студ. вузо в. 3-е изд., перер аб. И допо л. - М.: Из дательский це нтр «Акаде мия», 2004. - 304с
9. И ндустриаль ные деревя нные констру кции. Пример ы проектиро вания: Учеб. пособ ие для вузо в / Ю.В.Сл ицкоухов, И. М.Гуськов, Л. К.Ермоленко и др.; По д ред. Ю.В.С лицкоухова. М., 1 991.
Дата добавления: 2020-12-22; просмотров: 106; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!