Подбор сечения вспомогательной балки 3 страница
Прочность балки по нормальным напряжениям проверяем по формуле (41)
[6]:
M max | = | 280486 | = 0,523 < 1 | – условие выполняется. | ||||||
W | R | g | 23323 × 23 ×1 | |||||||
n,min | y | c |
Прочность балки по касательным напряжениям вычисляем по формуле (42)
[6]:
Qmax S x | = | 975,6 × 7348 | = 0,34 < 1 – условие выполняется. | ||
I x t w R s g c | 1567313 ×1×13,34 ×1 | ||||
В последнем выражении R s = 0,58R y = 0,58 × 23 = 13,34 (кН/см2) (табл. 2 [6]).
Проверяем устойчивость стенки. Условная гибкость стенки главной балки
h ef |
|
| R y | 130 |
| 24 | = 4,44 | , | |||||||||||
l | w | = | = | ||||||||||||||||
t w | E |
| 1 |
| 20600 | ||||||||||||||
где h ef = h w = 130 см (п. 8.5.1 [6]).
Рис. 1.8
Так как l w > 4,44 , то согласно п. 8.5.9 [6], стенку балки укрепляем поперечными ребрами жесткости, причем расстояние между основными поперечными ребрами не должно превышать 2 h ef = 2 ×130 = 260 (см). Принимаем шаг ребер (рис. 1.8) a = 200см (увязываем расположение ребер с шагом вспомогательных балок).
Ширину ребра принимаем b r = 80 мм, так как, согласно требованиям п.8.5.9
|
|
[6]
b | ³ | h w | + 25 мм = | 1300 | + 25 =70 (мм). | ||||||||||||
| |||||||||||||||||
r | 30 | 30 | |||||||||||||||
Толщину ребра принимаем t r | = 6 мм, т.к. | ||||||||||||||||
|
| ||||||||||||||||
В связи с тем, что в местах установки ребер жесткости на верхний пояс балки действует удвоенная опорная реакция вспомогательной балки
(сосредоточенная сила) Q=2·242,9 =485,8(кН), поперечное ребро следует проверять расчетом на устойчивость согласно п.8.5.10 [6]. При этом в расчетное
каждой стороны ребра. Последовательно находим: - площадь сечения условной стойки
A | = | (2b | + t | )t | + 2 × 0,65t 2 | E | = (2 × 7 +1)× 0,5 + 2 × 0,65 ×12 × |
| 20600 | = 45,6 (см2); | ||||||||||||||||||||
w | r | |||||||||||||||||||||||||||||
r | r | w | R y | 24 | ||||||||||||||||||||||||||
- момент инерции условной стойки относительно центральной оси,
| ||||||||||||||||||||||||||||||
параллельной стенке балки, | ||||||||||||||||||||||||||||||
|
| |||||||||||||||||||||||||||||
| E | |||||||||||||||||||||||||||||
4 | 20600 | |||||||||||||||||||||||||||||
0,65t w | 4 | |||||||||||||||||||||||||||||
(2b | + t | )3 t | R y | (2×7 +1)3 × 0,5 | 0,65 ×1 | × | ||||||||||||||||||||||||
w | r | 24 | ||||||||||||||||||||||||||||
J r | = | r | + |
| = | ( | ) | + | = 143,799(см 4 ); | |||||||||||||||||||||
12 |
| 12 | 6 |
| ||||||||||||||||||||||||||
6 |
- радиус инерции условной стойки
i r = |
| J r |
| = |
| 143,799 |
| = 1,8(см); | |
A r | 45,59 | ||||||||
- условная гибкость условной стойки при ее высоте, равной h w (п.8.5.10 [6]),
h |
|
| R y | 140 |
| 24 | ||||||||||||
l r | = | w |
| = |
| =2,4 | ; | |||||||||||
i r | E | 1,8 | 20600 | |||||||||||||||
- коэффициенты α=0,04 и β=0,09 по таблице 7 [6] для типа сечения b;
- коэффициент δ по формуле (9) [6]:
d = 9,87(1 -a + bl ) + l 2 = 9,87(1 - 0,04 + 0,09 ×2,49) +2,492 =17,89 ;
- коэффициент устойчивости при центральном сжатии φ по формуле (8) [6]:
| ||||||||||||||||
j = 0,5(d - | d 2 - 39,48 | l | 2 ) | 2 = 0,5(17,89 - | 17,892 - 39,48 ×2,492 )
| 2 = 0,74 . | ||||||||||
l | 2,49 | |||||||||||||||
Дата добавления: 2020-04-08; просмотров: 96; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!