Анализ результатов расчета плиты
Содержание
1. Цели и задачи преддипломной практики................
2. Место прохождения преддипломной практики....
3. Расчетно-конструктивный раздел...........................
4. Раздел основания и фундаменты............................
5. Список литературы..................................................
Цель и задачи преддипломной практики
Задачи, стоящие перед студентами бакалавриата, при прохождении преддипломной практики:
ознакомиться с основными требованиями к рабочей документации конструктивных решений зданий и сооружений различного назначения, их составу и оформлению, изложенных в ГОСТ 21.1101 [1], а также в стандартах ГОСТ 21.501 [2] и ГОСТ 21.502 [3]
изучить основной нормативный документ для оформления поясни-тельной записки ВКР – СТО 4.2-07-2014 «Система менеджмента качества. Общие требования к построению , изложению и оформлению документов учебной деятельности» ;
выполнить расчетно-конструктивный раздел ВКР, в том числе и фундаментов, включающий соответствующий раздел пояснительной записки ВКР и основные чертежи рабочей документации конструктивных решений проектируемого объекта; основная цель этого раздела проектирования состоит в уточнении и детализации конструктивных решений отдельных элементов сооружения, принятого для разработки, а также их сопряжений на основе статических и конструктивных расчетов.
получить задания по разделам технологии и организации строительства, экономики строительства.
|
|
|
Мест о практики
г.Москва, ООО « МИП-Строй №1 » в период с 08.06.2019 г. по 22.06.2019 г.
РАСЧЕТНО-КОНСТРУКТИВНЫЙ РАЗДЕЛ
Исходные данные
Объект строительства – Девятиэтажный жилой дом в монолитно-кирпичном исполнении по ул. Ватурина, в г. Новосибирске.
Место строительства – Новосибирская область. г. Новосибирск.
Климатические условия строительства:
- В соответствии со СП 131.13330.2012 г.Новосибирск относится к I климатическому району, IB подрайону;
- Снеговой район – III.
- Вес снегового покрова (нормативное значение) – 1,5 кПа
- Ветровой район – III.
- Ветровая нагрузка (нормативное значение) – 0,38 кПа.
- Сейсмичность района по СП 14.13330.2018 – 6 баллов.
Инженерно-геологические условия площадки приняты по результатам инженерных изысканий.
Конструктивные решения
Здание девятиэтажное, в плане имеет сложную форму с размерами в крайних осях 1-11 23,0 м, в осях А-Д 13,720 м.
Конструктивная схема здания – каркасная, с заполнением проемов из кирпича толщиной 250 мм.
Перекрытия – монолитное железобетонное, толщиной 180 мм.
В рамках бакалаврской работы, согласно индивидуальному заданию, рассчитываем армирование монолитной плиты перекрытия на отм. +3,700.
|
|
|
Сбор нагрузок на монолитную плиту перекрытия выполняем в соответствии с требованиями СП 20.13330.2016.
Расчет плиты перекрытия выполняем с требованиями СП 63.13330.2012. Все нагрузки на плиту перекрытия приняты равномерно распределенными.
Расчет кирпичного простенка выполняем в соответствии с требованиями СП 15.13330.2012, а также «Проектирование каменных и армокаменных конструкций» Бедов А.И.
Сбор нагрузок на несущие элементы здания
Для проектирования монолитного железобетонного перекрытия и необходимо выполнить сбор нагрузок от веса вышележащих конструкций. При сборе распределенной нагрузки на перекрытие этажа, необходимо учитывать постоянные и временные нагрузки. Временные нагрузки включают в себя кратковременные нагрузки (полезная нагрузка на перекрытие от собственного веса людей и оборудования). К постоянным нагрузкам относится собственный вес вышележащих перекрытий и ненесущих стен, собственный вес перегородок, а также собственный вес конструкции. При сборе нагрузки на перекрытие учитывается основное сочетание нагрузок, включающие в расчет постоянные нагрузки с коэффициентом 1, кратковременные – 0,9 и длительные - 0,95.
Согласно СП 20.13330.2016 полное нормативное значение полезной нагрузки на перекрытие квартиры жилых зданий составляет 1,5 кН/м2.
|
|
|
Согласно таблице 2.1 полное нормативное значение полезной нагрузки на монолитное перекрытие составляет 1,5 кН/м2.
Коэффициенты надежности по нагрузке 
для равномерно распределенных нагрузок следует принимать 1,3 при полном нормативном значении менее 2,0 кПа (200 кгс/м2). Коэффициент надежности по нагрузке для веса строительных конструкций и грунтов принимаем по таблице 7.1 СП 20.13330.2016. Коэффициент для конструкций, выполняемых на строительной площадке, плотностью 1600 кг/м3 и менее принимаем равным 1,3, для конструкций плотностью 1800 кг/м3 и выше принимаем равным 1,1.
Таблица 2.1 – Сбор нагрузок
| Вид нагрузки | Нормативная нагрузка, кН/м2 | Коэф. надежности | Расчетная нагрузка, кН/м2 | ||
| 1 | 2 | 3 | 4 | ||
| 1. Перекрытие типового этажа: | |||||
| Постоянные нагрузки | |||||
1.1.1 Собственный вес линолеума,  = 4 кг/м2, t = 5 мм.
| 0,04 | 1,3 | 0,052 | ||
1.1.2 Собственный вес стяжки из цементно-песчаного р-ра,  = 1800 кг/м3, t = 25 мм.
| 0,45 | 1,1 | 0,495 | ||
| 1.2 Собственный вес монолитной плиты перекрытия, = 2500 кг/м3, t = 180 мм.
| 4,50 | 1,1 | 4,95 | ||
| 2 Собственный вес ограждающих строительных конструкций из кирпича, = 1800 кг/м3, t = 250 мм.
| 4,50 | 1,1 | 4,95 | ||
| ИТОГО | 9,49 | 10,447 | |||
| Временные нагрузки (кратковременные)
| |||||
| 1 Полезная нагрузка для квартиры жилых зданий | 1,5 | 1,3 | 1,95 | ||
| Длительные нагрузки | |||||
| 1 Собственный вес перегородок из ГКЛ, 45 кг/м2 | 0,45 | 1,3 | 0,585 | ||
2 Собственный вес минераловатных плит  = 200кг/м3, t = 170 мм.
| 0,34 | 1,2 | 0,41 | ||
| 3 Собственный вес навесной панели, 7 кг/м3 | 0,07 | 1,3 | 0,09 | ||
| ИТОГО | 0,86 | 1,085 | |||
| ИТОГО | 11,9 | 13,5 | |||
| 2. Чердачное перекрытие: | |||||
| Постоянные нагрузки | |||||
| 2.1.1 Собственный вес стяжки из цементно-песчаного р-ра, = 1800 кг/м3, t = 35 мм.
| 0,0002 | 1,3 | 0,00026 | ||
| 2.1.2 Собственный вес минераловатных плит = 200кг/м3, t = 250 мм.
| 0,5 | 1,2 | 0,6 | ||
| Продолжение таблицы 2.1 | |||||
| 2.2 Собственный вес монолитной плиты перекрытия, = 2500 кг/м3, t = 180 мм.
| 4,50 | 1,1 | 4,95 | ||
| ИТОГО | 5,0 | 5,55 | |||
| Временные нагрузки (кратковременные) | |||||
| 1 Полезная нагрузка для чердачных помещений | 0,7 | 1,3 | 0,91 | ||
| Длительные нагрузки | |||||
| 1 Заполнение проемов из кирпича, = 2500 кг/м3, t = 250 мм.
| 6,25 | 1,1 | 6,875 | ||
| 2 Собственный вес минераловатных плит = 200кг/м3, t = 170 мм.
| 0,34 | 1,2 | 0,41 | ||
| 3 Собственный вес навесной панели, 7 кг/м3 | 0,07 | 1,3 | 0,09 | ||
| ИТОГО | 6,66 | 7,29 | |||
| ИТОГО | 12,4 | 13,8 | |||
| 3. Покрытие: | |||||
| Постоянные нагрузки | |||||
| 3.1.1 Собственный вес минераловатных плит = 200кг/м3, t = 180 мм.
| 0,36 | 1,2 | 0,432 | ||
| 3.1.2 Керамзитовый гравий = 250кг/м3, t = 150 мм.
| 0,375 | 1,3 | 0,4875 | ||
| 3.2 Собственный вес монолитной плиты перекрытия, = 2500 кг/м3, t = 180 мм.
| 4,50 | 1,1 | 4,95 | ||
| ИТОГО | 5,24 | 5,87 | |||
| Временные нагрузки (кратковременные) | |||||
| Снеговая нагрузка (долговременная) | 1,5 | 1,4 | 1,95 | ||
| ИТОГО | 6,74 | 7,82 | |||
4 .4 Расчет монолитного перекрытия на отм. +3,700
3 .4.1 Статический расчет монолитного перекрытия на отм. +3,700
Межэтажное перекрытие принято монолитным, толщиной 180 мм из тяжелого бетона марки В20. Арматура в продольном направлении принята А400, в поперечном направлении принята А240.
Геометрические размеры монолитного плиты представлены на рис. 2.1. В программном комплексе SCAD выполним подбор арматуры, верхних и нижних сеток. Величины загружений принимаем согласно таблице 2.1. Снеговая и ветровая нагрузки в данном расчете не участвуют.
Рисунок 2.1 – Опалубочный чертеж монолитной плиты
Чтобы определить армирование на рассматриваемом участке, расчетную схему задаем в виде прямоугольно участка 23,0х14,0 м. Сопряжение перекрытия с монолитными стенами и колоннами наружного и внутреннего контура выбираем жесткое, ограничиваем перемещения вдоль х, у и z, а также моменты.
Производим генерацию сетки произвольной формы. Преобразовываем 3-х узловые элементы в 4-х узловые. Шаг триангуляции 0,5 м. Жесткость назначаем толщиной плиты 180 мм и бетоном класса В20. Поочередно загружаем плиту перекрытия постоянной, кратковременной и длительной нагрузками.
Рисунок 2.2 – Расчетная схема плиты
Рисунок 2.3 – Изополя перемещений в направлении оси Z от совмещенной нагрузки, мм
Рисунок 2.4 – Таблица перемещений в направлении оси Z от совмещенной нагрузки, мм
Рисунок 2.5 – Деформированная схема плиты от совмещенной нагрузки
Рисунок 2.6 – Результаты подбора нижней арматуры по оси Х
Рисунок 2.7 – Результаты подбора нижней арматуры по оси Х
Рисунок 2.8 – Результаты подбора нижней арматуры по оси Y
Рисунок 2.9 – Результаты подбора нижней арматуры по оси Y
Рисунок 2.10 – Результаты подбора верхней арматуры по оси Х
Рисунок 2.11 – Результаты подбора верхней арматуры по оси Х
Рисунок 2.12 – Результаты подбора верхней арматуры по оси Y
Рисунок 2.13 – Результаты подбора верхней арматуры по оси Х
Анализ результатов расчета плиты
Результаты расчета плиты перекрытия представлены на рис. 2.4-2.13.
Монолитная железобетонная плита перекрытия, толщиной 180 мм, армируется отдельными стержнями, уложенными с шагом 200 мм в продольном и поперечном направлении.
Рисунок 2.14 – Расположение арматуры относительно осей X, Y
В результате расчетов программного комплекса SCAD получаем, что основное нижнее армирование перекрытия осуществлять отдельными стержнями ∅7 A400, принимаем армирование стержнями ∅8 A400.
Верхнее армирование перекрытия осуществлять отдельными стержнями ∅7 A400 по результатам расчетов программного комплекса SCAD, принимаем армирование стержнями ∅8 A400. Раскладываем их по всей площади плиты перекрытия, с шагом 200 мм в двух направлениях.
Рисунок 2.15 – Схема расположения нижнего армирования
Рисунок 2.16 – Схема расположения верхнего армирования
Проектное положение верхних стержней обеспечить с помощью поддерживающих каркасов из арматуры ∅6 A240.
Максимальное вертикальное перемещение плиты перекрытия составляет 2,02 мм = 0,2 см (по результатам расчетов в SCAD).
Согласно СП 20.13330.2016, максимально допустимый вертикальный прогиб для плит перекрытия составляет fu =l/200. В месте максимального прогиба, пролет l = 4,8 м.
fu = 4,8/200 = 0,024 м = 2,4 см
т.е. 2,4 см > 0,2 см, значит жесткость перекрытия обеспечена.
Расчет простенка 1-го этажа
Для расчета выбран один из кирпичных простенков с размером сечения 950х250мм. Рассматриваемая конструкция расположена на первом этаже здания между осей 1-3.
Рисунок 2.17 – Рассматриваемый кирпичный простенок
Кладка стен выполнена из полнотелого глиняного кирпича марки М100 на растворе марки 100.
За длину элемента принимается высота заполнения проема - 3,72 м.
Объемный вес кладки несущего слоя принят 1800 кг/м3.
Коэффициент надежности по нагрузке для каменных конструкций – 1,1 по таблице 7.1 СП 20.13330.2016.
Расчетное сопротивление кладки сжатию принято по таблице 2 СП 15.13330.2012 – R = 18 МПа для кирпича марки М100 и раствора марки М100.
Данный простенок рассчитывается на нагрузку от собственного веса, веса оконной перемычки.
Нормативный вес собственной кладки кирпичной стены толщиной 380 мм с расчета на один этаж:
, (2.1)
где 
– плотность материала, 
,
– толщина стены, t = 0,25 м,
– высота стены, h = 3,72 м,
– длина стены, l = 0,95 м,
= 1800 ⸱ 0,25 ⸱ 3,72 ⸱ 0,95 = 1590,3 кг.
Расчетный вес собственной кладки кирпичной стены толщиной 250 мм с расчета на один этаж:
, (2.2)
где 
– коэффициент надежности, 
,
= 1,1 ⸱ 1590,3 = 1749,33 кг.
Нормативный от двух перемычек 2ПБ19-3 при опирании на простенок – N2 = 81 кг.
Действия нагрузок с двух перемычек 2ПБ19-3 проема ПР-1 передается на кирпичную кладку с эксцентриситетом e, так как нагрузка от перемычки приложена не по центру сечения, а на расстоянии от него равном:
e = h/2 - a/3, (2.7)
где h – высота сечения стены, h = 250 мм;
a – расстояние, на которое опирается плита перекрытия на стену, а = 120 мм;
е = 250мм/2 - 120мм/3 = 85 мм = 8,5 см.
Определим изгибающий момент от действия нагрузки, передаваемой с перемычек проема ПР-1 с эксцентриситетом e = 8,5 см.
М = 8,5 ⸱ 
⸱ h1/ h,
где h1 – высота этажа от пола до перемычки,
h – высота этажа.
М = 0,085 ⸱ 
⸱ 2,8/3,72 = 5,18 кг ⸱ м.
Рисунок 2.18 – Внецентренное сжатие: y – толщина стены, y = 25 см; e – эксцентриситет, e = 8,5 см; N – нагрузка
Расчет внецентренно сжатых неармированных простенков ведется по формуле 13 СП 15.13330.2012:
(2.8)
где Ас - площадь сжатой части сечения при прямоугольной эпюре напряжений, определяемая из условия, что ее центр тяжести совпадает с точкой приложения расчетной продольной силы N. Положение границы Ас определяется из условия равенства нулю статического момента этой площади относительно ее центра тяжести для прямоугольного сечения:
, (2.9)
; (2.10)
R – расчетное сопротивление кладки сжатию;
A - площадь сечения элемента;
h – высота сечения в плоскости действия изгибающего момента;
e0 – эксцентриситет расчетной силы N относительно центра тяжести сечения;
- коэффициент продольного изгиба для всего сечения в плоскости действия изгибающего момента, определяемый по расчетной высоте элемента l0 (см. 7.2, 7.3), по таблице 19 СП 15.13330.2012;
- коэффициент продольного изгиба для сжатой части сечения, определяемый по фактической высоте элемента H по таблице 19 СП 15.13330.2012 в плоскости действия изгибающего момента при отношении:
(2.11)
или гибкости:
, (2.12)
где hc и ic - высота и радиус инерции сжатой части поперечного сечения Ас в плоскости действия изгибающего момента;
ω - коэффициент, определяемый по формулам, приведенным в таблице 20 СП 15.13330.2012;
mg - коэффициент, определяемый по формуле 16 СП 15.13330.2012:
(2.13)
где Ng - расчетная продольная сила от длительных нагрузок;
η - коэффициент, принимаемый по таблице 21;
e0g - эксцентриситет от действия длительных нагрузок.
Площадь сечения элемента:
А = b ⸱ h = 95 ⸱ 25 = 2375 см2.
Эксцентриситет расчетного продольного усилия:
e0 = M/Nр = 5,18/81 = 0,0064 м = 0,64 см. (2.14)
При расчете несущих и самонесущих стен толщиной 25 см и менее следует учитывать случайный эксцентриситет, который должен суммироваться с эксцентриситетом продольной силы.
Величину случайного эксцентриситета следует принимать равной для перегородок и ненесущих стен, а также заполнений фахверковых стен случайный эксцентриситет допускается не учитывать.
Случайный эксцентриситет не учитывается.
e0 = 0,64 < 0,7 
h/2 = 0,7 25/2 = 8,75 см.
Значит, расчет по раскрытию трещин в швах кладки не требуется.
. (2.15)
Расчетная схема представлена шарнирным опиранием на неподвижные опоры с частично защемленными опорными сечениями.
Расчетная длина элемента (при неподвижных шарнирных опорах) по п.7.3. СП 15.13330.2012:
l0 = h = 372 см. (2.16)
Гибкость сечения определяется по формуле 12 СП 15.13330.2012:
. (2.17)
Упругая характеристика кладки α = 1200 по таблице 15 СП 15.13330.2012 для кирпича керамического при растворе марки М100.
По таблице 19 СП 15.13330.2012 при α = 1200 и 
= 14,88 φ определяется интерполяцией:
|
|
|
| |||
| α = 1000 | φ = 0,79 | α = 1200 | φ = 0,793 | α = 1000 | φ = 0,74 |
| α = 1200 | φ = 0,814 | α = 1200 | φ = 0,768 | ||
| α = 1500 | φ = 0,85 | α = 1500 | φ = 0,81 | ||
φ = 0,793.
Гибкость сечения 
, (2.18)
где 
– высота сжатой зоны,
. (2.19)
. (2.20)
По таблице 19 СП 15.13330.2012 по α = 1200 и 
φ определяется интерполяцией:
|
|
|
| |||
| α = 1000 | φ = 0,79 | α = 1200 | φ = 0,824 | α = 1000 | φ = 0,85 |
| α = 1200 | φ = 0,77 | α = 1200 | φ = 0,834 | ||
| α = 1500 | φ = 0,74 | α = 1500 | φ = 0,81 | ||
φс = 0,824.
. (2.21)
Определим коэффициент 
для прямоугольного сечения по таблице 20 СП 15.13330.2012:
. (2.22)
Произведем расчет:
.
Условие выполняется, значит, несущая способность простенка обеспечена, армирование простенка не требуется.
Проектирование фундаментов
Исходные данные
Район строительства – г. Новосибирск.
Объект строительства – Девятиэтажный жилой дом в монолитно-кирпичном исполнении по ул. Ватутина, в г. Новосибирске
За отметку 0,000 условно принята отметка чистого пола 1-го этажа, соответствующая абсолютной отметке +205,7 м.
Подземных вод не обнаружено.
Рисунок 2.18 – Инженерно-геологическая колонка
Рисунок 2.19 – Ведомость инженерно-геологических условий
2.6.2 Сбор нагрузок на фундамент
В качестве расчетного участка принимаем участок по осям 6/А-Д.
На фундамент расчетного участка передается нагрузка:
- нагрузка с покрытия;
- нагрузку с перекрытия всех вышележащих этажей, включающих в себя нагрузку собственного веса конструкции пола, перегородок и плит перекрытия, а также кратковременную полезную нагрузку;
- нагрузку от собственного веса стен и колонн;
Временные нагрузки включают в себя кратковременные нагрузки (полезная нагрузка на перекрытие от собственного веса людей и оборудования) и длительные (собственный вес перегородок). К постоянным нагрузкам относится собственный вес перекрытия, а также собственный вес конструкции пола.
При сборе нагрузки на покрытие и перекрытие учитывается основное сочетание нагрузок, включающее в расчет постоянные нагрузки с коэффициентом 1, кратковременные - 0,9 и длительные - 0,95.
Нагрузка с покрытия и перекрытия всех вышележащих этажей представлена в таблице 2.1.
Таблица 2.2 – Нагрузки на фундамент
| Вид нагрузки | Нормативная нагрузка, кН/м2 | Коэф. надежности | Расчетная нагрузка, кН/м2 |
| 1 | 2 | 3 | 4 |
| Перекрытие типового этажа: | |||
| Постоянные нагрузки | |||
| ИТОГО | 4,95 | 5,445 | |
| Временные нагрузки (кратковременные) | |||
| 1 Полезная нагрузка для квартиры жилых зданий | 1,5 | 1,3 | 1,95 |
| Длительные нагрузки | |||
| ИТОГО | 7,11 | 7,96 | |
| ИТОГО | 13,6 | 15,4 | |
| Чердачное перекрытие: | |||
| Постоянные нагрузки | |||
| ИТОГО | 5,0 | 5,55 | |
| Временные нагрузки (кратковременные) | |||
| 1 Полезная нагрузка для квартиры жилых зданий | 0,7 | 1,3 | 0,91 |
| Длительные нагрузки | |||
| ИТОГО | 6,66 | 7,29 | |
| ИТОГО | 12,4 | 13,8 | |
| Покрытие: | |||
| Постоянные нагрузки | |||
| ИТОГО | 5,24 | 5,87 | |
| Временные нагрузки (кратковременные) | |||
| Снеговая нагрузка (долговременная) | 1,5 | 1,4 | 1,95 |
| ИТОГО | 6,74 | 7,82 | |
| Пол первого этажа: | |||
| Постоянные нагрузки | |||
1.1.1 Собственный вес керамической плитки,  = 16 кг/м3, t = 20 мм.
| 0,0032 | 1,3 | 0,004 |
| 1.1.2 Собственный вес стяжки из цементно-песчаного р-ра, = 1800 кг/м3, t = 40 мм.
| 0,72 | 1,1 | 0,792 |
| Продолжение таблицы 2.2 | |||
| 1.2 Собственный вес утеплителя, = 200 кг/м3, t = 170 мм.
| 0,34 | 1,1 | 0,374 |
| 1.3 Собственный вес монолитной плиты перекрытия, = 2500 кг/м3, t = 180 мм.
| 4,50 | 1,1 | 4,95 |
| ИТОГО | 5,56 | 5,666 | |
| Временные нагрузки (кратковременные) | |||
| 1 Полезная нагрузка для квартиры жилых зданий | 1,5 | 1,3 | 1,95 |
| Длительные нагрузки | |||
| 1 Собственный вес перегородок из ГКЛ, 45 кг/м2 | 0,45 | 1,3 | 0,585 |
| 2 Заполнение проемов из кирпича, = 2500 кг/м3, t = 250 мм.
| 6,25 | 1,1 | 6,875 |
3 Собственный вес минераловатных плит  = 200кг/м3, t = 170 мм.
| 0,34 | 1,2 | 0,41 |
| 4 Собственный вес навесной панели, 7 кг/м3 | 0,07 | 1,3 | 0,09 |
| ИТОГО | 7,11 | 7,96 | |
| ИТОГО | 13,6 | 15,4 | |
| Пол подвала этажа: | |||
| Постоянные нагрузки | |||
| 1 Собственный вес монолитной плиты перекрытия, = 2500 кг/м3, t = 200 мм.
| 0,5 | 1,1 | 0,55 |
| Временные нагрузки (кратковременные) | |||
| 1 Полезная нагрузка для квартиры жилых зданий | 1,5 | 1,3 | 1,95 |
| ИТОГО | 2,0 | 2,5 | |
Рисунок 2.20 – Определение ширины грузового участка
Ширина грузовой площади составляет L = 1675 +1675 = 3350 мм.
Нагрузка на стену расчетная с покрытия:
;
Нагрузка на стену расчетная с одного перекрытия типового этажа:
;
Нагрузка на стену расчетная с одного перекрытия типового этажа:
;
Нагрузка на стену расчетная с перекрытия подвального этажа:
;
Нагрузка на стену расчетная с перекрытия чердачного этажа:
;
Нагрузка на ростверк расчетная с пола подвального этажа:
;
Суммарная расчетная нагрузка от собственного веса железобетонной стены всех вышележащих этажей:
;
где 28,93 м – общая высота стен всех вышележащих этажей,
0,2 – толщина стены,
25 кН/м3 – объёмный вес бетона В25.
Суммарная нормативная нагрузка от собственного веса железобетонной стены подвального этажа:
;
где 2,29 м – высота стены из ФБС,
0,25 – толщина стены,
25 кН/м3 – объёмный вес бетона В25.
ИТОГО расчетная нагрузка на ростверк:
;
Проектирование фундамента
Расчетную глубина сезонного промерзания суглинков определяем по формуле:
𝑑𝑓 = 𝑘𝑛 ∙ 𝑑𝑓𝑛 , (2.18)
где kn - коэффициент влияния теплового режима сооружения, для зданий с подвалом при расчетной среднесуточной температуре воздуха в помещении, примыкающем к наружным фундаментам больше 20℃ - 0,4;
dfn - нормативная глубина промерзания суглинков и глин, 2,20 м.
По формуле (2.18) определяем расчетную глубину сезонного промерзания:
𝑑𝑓 = 0,4 ∙ 2,2 = 0,88 м.
Глубина заложения фундаментов отапливаемых сооружений по условиям недопущения морозного пучения грунтов основания должна назначаться для внутренних фундаментов независимо от расчетной глубины промерзания грунтов, глубина промерзания 𝑑𝑓 = 2,2 м.
Расчет забивной сваи
Дата добавления: 2019-09-08; просмотров: 276; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!