Аэродинамический расчет каналов

Выбор климатических характеристик района строительства.

По табл. СНиП 2.02.01-83(1995) принимаем:

- средняя температура воздуха наиболее холодных суток t_HI, наиболее холодной пятидневки t_н5 с обеспеченностью 0,92 и абсолютная минимальная t_м;

-   продолжительность периода z_от, сут., со среднесуточной температурой воздуха ниже 8⁰С и его средняя температура t_от.

По прил. 1 СНиП II-3-79* принимается расчетная зона влажности.

По прил. 4 СНиП 2.04.05-86 принимается:

- температура для холодного периода года по параметру Б, t_н^Б = t_н5;

- расчетная скорость ветра, u_в, м/с.

 

Таблица 1. Расчетные климатические характеристики

 

Район строительства	t н1 , 0С	t н5 , 0С	t от , 0С	z от , сут.	u в , м/с	j н , %	Зона влажности
г. Львов	-24	-19	0	179	5,1	80	Нормальная

 

Выбор расчетных условий и характеристик микроклимата в помещениях.

Температура воздуха в помещениях t_в принимается по СНиП 2.08.01-89, j_в принимается равной 55% (СНиП II-3-79*), что соответствует нормальному влажностному режиму. Условия эксплуатации берется из СНиПа II-3-79* (тб.1).

 

Таблица 2. Расчетные условия и характеристики микроклимата

 

Значение t в для помещений				Относительная влажность j в	Условия эксплуатации ограждающих конструкций
угловой жилой комнаты	рядовой жилой комнаты	кухни	лестничной площадки
20	18	15	16	55	Б

 

2.3. Выбор теплотехнических показателей строительных материалов и характеристик ограждающих конструкций.

Теплотехнические показатели строительных материалов выбраны в соответствии с прил.3 СНиП 2-3-79* и записаны в табл.3.

Условия эксплуатации ограждений принимаются по прил.2 СНиП II-3-79*.

 

Таблица 3. Технические показатели строительных материалов

 

Наименование материалов	Условия эксплуатации ограждений	r , кг/м3	l , Вт/(м × 0 С)
Фактурный слой (бетон на гравии из природного камня) толщиной 50мм	Б	2400	1,86
Плиты пенопласта ГОСТ 20916-75	Б	100	0,076
Фактурный слой (бетон на гравии из природного камня) толщиной 50мм	Б	2400	1,86

Технические характеристики ограждающих конструкций приняты по СНиП II-3-79* (табл.2) и записаны в табл.4.

 

Таблица 4. Теплотехнические характеристики ограждающих конструкций

 

Наименование ограждения	D tH, 0 С	n	a в , Вт/(м2 × 0 С)	a н , Вт/(м2 × 0 С)
Наружная стена	4	1	8,7	23
Чердачные перекрытия	3	0,9	8,7	12
Перекрытия над подвалами и подпольями	2	0,6	8,7	6

 

2.4. Расчет оптимального сопротивления теплопередаче, толщины утеплителя и коэффициента теплопередачи ограждающих конструкций.

Общее оптимальное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций R₀, м²×⁰С/Вт, выбирается из условия R_o^Э = R_o ³ R_o^тр, где R_o^Э и R_o^тр – экономически целесообразное и минимальное требуемое сопротивления теплопередаче, определяемые в соответствии со СНиП II-3-79*.

Требуемое сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций (кроме окон и дверей) рассчитывается по формуле (1):

                                                       (1)

где t_в – расчетная температура внутреннего воздуха для рядовой жилой комнаты;

t_н5 – средняя температура наружного воздуха наиболее холодной пятидневки;

Dt^н – нормируемая разность температур между температурой воздуха в помещении и                            внутренней поверхности наружного ограждения;

n – Коэффициент, уменьшающий расчетную разность температур для конструкций для конструкций, не соприкасающихся с наружным воздухом (по СНиП II-3-79* (табл. 3*));

a_в – коэффициент теплообмена на внутренней поверхности ограждения (по СНиП II-3-79* (табл. 4*)).

Также R_o^тр находим по ГСОП по СНиП II-3-79*(2000) (табл.1а):

ГСОП = (t_в - t_от.пер.) z_от.пер                                               (2)

Посчитав по (1) и (2) R_o^тр, выбираем из полученных значений наибольшее, которое и будет расчетным.

 

Наружные стены.

  

1-ый слой: фактурный слой (бетон на гравии из природного камня) толщиной 50мм;

2-ой слой: плиты пенопласта ГОСТ 20916-75;

3-ий слой: фактурный слой (бетон на гравии из природного камня) толщиной 50мм.

Плотности и расчетные коэффици- енты теплопроводности из табл.3.

Условия эксплуатации из табл.2.

Расчетные климатические характе- ристики из табл.1.

Требуемое сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций составит:

 м² °С/Вт

Градусо-сутки отопительного периода:

ГСОП = (t_в – t_от.пер.)z _от.пер. = (18 – 0)×179 = 3222,0.

На основании полученной величины принимаем по СниП II-3-79* R₀^тр = 1,44 м² °С/Вт.

Из двух полученных значений принимаем R₀^тр = 2,53 м² °С/Вт.

Т.к. требуется вычислить минимальную толщину утепляющего слоя d_ут (слой 2), найдем термические сопротивления 1-го и 3-го слоев (по формуле (3) СНиПа 2-3-79*) и и из формулы (4) СНиПа 2-3-79* выразим d_ут:

                                                            (3)

где d – толщина слоя, м; 

l – расчетный коэффициент теплопроводности материала слоя, Вт/(м • °С), принимаемый по прил. 3*.

 м² °С/Вт

                                                 (4)

где a_в – то же, что в формуле (1);

R_к – термическое сопротивление ограждающей конструкции, м²×°С/Вт

a_н – коэффициент теплоотдачи (для зимних условий) наружной поверхности ограждающей конструкции. Вт/(м • °С), принимаемый по табл. 6* СНиП II-3-79*.

Принимая R₀ = R₀^тр, получим d_ут = 0,177м, или, упрощая, окончательно: d_ут^ф= 0,18м.

Проведем проверку (подсчитаем фактическое оптимальное сопротивление теплопередачи):

 м² °С/Вт

R₀^Ф > R₀^тр, следовательно, данная конструкция отвечает требованиям СНиП II-3-79*.

Определим коэффициент теплопередачи К, Вт/(м²×⁰С), наружной стены:

 Вт/(м² ×⁰С)

2.4.2. Цокольные перекрытия над неотапливаемом подвалом без световых проемов

 

Принимаем R₀ = R₀^тр, т.е.

 м² ° С/Вт

По ГСОП R₀^тр = 3,35 м² ° С/Вт

 Вт/(м² × ⁰ С)

 

2.4.3. Чердачные перекрытия.

 

Принимаем R₀ = R₀^тр, т.е.

 м² ° С/Вт

По ГСОП R₀^тр = 3,35 м² ° С/Вт

 Вт/(м² × ⁰ С)

Видно, что при условии R₀ = R₀^тр коэффициент теплопередачи К одинаков и для чердачных, и для цокольных перекрытий.

 

2.5. Проверка отсутствия конденсации водяных паров на поверхности и в толще наружной стены.

 

Конденсации водяных паров на внутренней поверхности стены не происходит, если ее температура t_вп выше температуры точки росы t_p.

Температура внутренней поверхности наружной стены определяется по формуле (5):

                                                 (5)

где R_B – сопротивление теплообмену на внутренней поверхности, равное 1/a_В;

t_B – принимается для угловой комнаты.

Температура точки росы:

                                      (6.1)

где e_в – упругость водяных паров, определяется по формуле

, Па                                                    (6.2)

где Е_В – упругость водяных паров при полном насыщении и температуре t_в, по СНиП 2.01.01-82

Расчет:

, ⁰С

, Па

, ⁰С

, Þ конденсации водяных паров на внутренней глади наружной стены не происходит.

 

2.6. Выбор заполнения световых проемов.

 

Заполнение световых проемов выбирается из условий одновременного выполнения требований по допустимому сопротивлению теплопередаче и воздухопроницанию.

1) Выполнение требований по допустимому сопротивлению теплопередаче: R_o^Ф ³ R₀^тр

Требуемое сопротивление теплопередаче заполнения световых проемов принимается по СНиП II-3-79* в зависимости от значения разности (t_в – t_н5), рассчитанной для характерных помещений рядовых жилых комнат.

Фактическое сопротивление теплопередаче принимается по СНиП II-3-79*, прил. 6 и 10.

Т.о. R₀^тр = 0,39м² ° С/Вт, Þ по СНиП II-3-79*, прил. 6 и 10 принимаем окно остекленное в деревянных переплетах, двойное, спаренное с R_o^Ф = 0,39м² ° С/Вт, что удовлетворяет условию: R_o^Ф ³ R₀^тр.

2) Выполнение требований по допустимому сопротивлению воздухопроницанию: R_и^Ф ³ ³ R_и^тр.

Требуемое сопротивление воздухопроницанию определяется по формуле:

где G_H – нормативная воздухопроницаемость (для окон жилых зданий 6кг/(ч × м²));

DР – разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхности окон:

, Па

где Н – высота здания от середины окна первого этажа до устья вентиляционной шахты, м.

Рассчитаем R_и^тр:

Па

 м² ° С/Вт

 

По СНиП II-3-79* прил. 6 и 10 принимаем окно, остекленное в деревянных переплетах, двойное, спаренное при уплотнении из пенополиуретана с R_И^Ф = 0,26м^».С/Вт, что удовлетворяет условию: R_И^Ф ³ R_И^тр.

 

3. Определение тепловой мощности системы отопления.

 

Тепловая мощность системы отопления Q_от определяется для каждого помещения по балансовым уравнениям:

для жилых комнат

для кухонь

для лестничных площадок

где Q_тп – теплопотери помещения через ограждающие конструкции, Вт;

Q_и – затраты теплоты на подогрев инфильтрующегося в помещение воздуха, Вт;

Q_и(в) – большее значение из теплозатрат на подогрев воздуха, поступающего вследствие инфильтрации или необходимого для компенсации естественной вытяжки из квартиры, Вт;

Q_б – бытовые тепловыделения в помещение, Вт.

 

3.1. Расчет теплопотерь через ограждающие конструкции.

 

Теплопотери рассчитываются через каждый элемент ограждающих конструкций, разность температур воздуха по обе стороны которых ниже 5⁰С, по формуле

                           

где К – коэффициент теплопередачи через элемент ограждения, Вт/(м²­×⁰С);

t_н^Б – температура наружного воздуха для расчета отопления;

h - коэффициент, учитывающий добавочные потери (опред. в долях от основных);

А – площадь элемента ограждения.

 

 

Таблица 5. Расчет теплопотерь через ограждающие конструкции помещений.

 

 

НС	- наружная стена;
ВС	- внутренняя стена;
ДО	- двойное окно;
ПТ	- потолок;
Пл.	- пол;
ДД	- двойная дверь;
ОД	- одинарная дверь.

Условные обозначения:

 

3.2. Теплозатраты на подогрев инфильтрующегося воздуха.

 

Теплозатраты на подогрев инфильтрующегося в помещение воздуха рассчитывается по формуле:

с	- массовая теплоемкость воздуха (= 1,005 кДж/(кг×ОС));
b	- коэффициент, учитывающий дополнительный нагрев воздуха встречным тепловым потоком: для одинарных и спаренных переплетов b = 1, для раздельных b = 0,8;
АО	- площадь окна, м2;
GO	- количество воздуха, поступающего в помещение в течение часа через 1м2 окна:

где

 

где DР – разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхности окон;

, Па

где Н – высота здания от середины окна первого этажа до устья вентиляционной шахты, м.

 

 

Таблица 6. Расчет теплозатрат на подогрев инфильтрационного воздуха.

 

Этаж	Н, м	D Р, Па	G 0 , кг/(м2 × ч)	№ помещения	t в , о С	A О , м2	Q И , Вт
1 этаж	8,85	19,32	5,98	101	+20	3	195
	8,85	18,93	5,90	102	+18	3	183
	8,85	18,32	5,77	105	+15	2,25	123
2 этаж	5,85	16,33	5,34	201	+20	3	175
	5,85	16,06	5,28	202	+18	3	164
	5,85	15,67	5,20	205	+15	2,25	111

 

3.3. Теплозатраты на подогрев вентиляционного воздуха.

 

Теплозатраты на подогрев воздуха, необходимого для компенсации естественной вытяжки из квартиры, рассчитываются только для жилых комнат по формуле:

где А_П – площадь жилой комнаты, м².

 

3.4. Бытовые тепловыделения.

 

Бытовые тепловыделения рассчитываются для жилых комнат и кухонь по формуле:

Таблица 7. Тепловая мощность системы отопления.

 

№ помещения	Составляющие баланса				Мощность системы Q ОТ , Вт
	Q тп , Вт	Q И , Вт	Q В , Вт	Q Б , Вт
1 этаж
101	919	195	341	87	1201
102	532	183	324	87	802
103	1054	390	1008	271	1715
104	919	195	341	87	1201
105	398	123	-	116	637
106	789	183	628	169	1141
107	398	123	-	125	646
108	532	183	595	160	875
109	352	183	595	160	695
110	398	123	-	108	629
111 (по 107)	398	123	-	125	646
112 (по 106)	789	183	628	169	1141
113	532	183	595	160	875
114	398	123	-	140	661
115 (по 102)	532	183	324	87	802
116 (по 101)	919	195	341	87	1201
117 (по 103)	1054	390	1008	271	1715
118 (по 105)	398	123	-	116	637
119 (по 104)	919	183	341	87	1201
2 этаж
201	951	175	341	87	1213
202	592	164	324	87	843
203	1173	349	1008	271	1793
204	951	175	341	87	1213
205	438	111	-	116	665
206	840	164	628	169	1164
207	438	111	-	125	674
208	592	164	595	160	916
209	592	164	595	160	916
210	438	111	-	108	657
211 (по 207)	438	111	-	125	674
212 (по 206)	840	164	628	169	1164
213	592	164	595	160	916
214	438	111	-	140	689
215 (по 202)	592	164	324	87	843
216 (по 201)	951	175	341	87	1213
217 (по 203)	1173	349	1008	271	1793
218 (по 205)	438	111	-	116	665
219 (по 204)	951	164	341	87	1213
Лестничная клетка
Л.К.	2179	125	-	-	2304
				Итого: SQОТ	39950

 

В заключение определяем удельную тепловую характеристику здания по формуле;

, Вт/(м³ × ⁰ С)

где V_ЗД – объем здания по наружным размерам без чердака, м³.

, Вт/(м³ × ⁰ С)

 

 

4. Конструирование и расчет системы отопления.

 

4.1. Расчет и подбор элеватора

 

Элеватор выбирается по диаметру горловины d_г в зависимости от располагаемой разности давлений в подающем и обратном теплопроводе на вводе в здание.

Диаметр горловины элеватора определяется по формуле:

,

где G_CO – расход воды, подаваемой в систему отопления элеватором, кг/ч

;

DР_СО – насосное давление, передаваемое элеватором в систему отопления, Па

;

SQ_OT – тепловая мощность системы отопления всего здания, Вт;

t_г – температура воды в подающей магистрали отопления, ^оС;

t_о – температура воды в обратной магистрали отопления, равна 70^оС;

DР_ТС – разность давлений в теплопроводах теплосети на вводе в здание, Па;

u – коэффициент смешения в элеваторе:

;

t₁₂ – температура горячей воды в подающем теплопроводе теплосети перед элеватор, ^оС.

По исходным данным и вышеуказанным формулам, вычисляем:

;

 Па;

кг/ч;

мм.

По вычисленному d_г выбираем стандартный элеватор с характеристиками:

Диаметр горловины dг, мм	15
Диаметр трубы dу, мм	40
Длина элеватора l, мм	425

Определяем диаметр сопла d_с, мм:

, мм

где d_гс – диаметр горловины стандартного элеватора, принятого к установке, мм.

 

4.2. Гидравлический расчет теплопроводов

 

Определяем расчетное циркуляционное давление Р_Ц, Па, ГЦК по формуле

,

где Р_е – естественное давление от отсасывания воды в отопительных приборах:

, Па

где h – высота расположения центра прибора первого этажа относительно оси элеватора, м,

Б = 0,4 (для двухтрубных систем);

, Па

, Па

Расход подмешиваемой воды в элеваторе:

, кг/ч

 

4.3. Расчет поверхности и подбор отопительных приборов

Для расчета принимаем радиатор чугунный секционный М-140-AO. Техническая характеристика (для одной секции): площадь нагревательной поверхности A_C=0,299м; номинальная плотность теплового потока q_Н=595 Вт/м.

Расчетная поверхность нагрева отопительного прибора:

, м²

где q_п – поверхностная плотность теплового потока прибора:

, Вт/м²

где q_н – номинальная плотность теплового потока прибора, Вт/м²;

Dt – Температурный напор:

, ⁰С

Расчетное число секций на отопительном приборе N_P:

где А_с – поверхность одной секции, м²;

b₃ = 1 (коэффициент, учитывающий способ установки прибора);

b₃ – коэффициент, учитывающий число секций в приборе:

 

 

Таблица 9. Расчет числа секций отопительных приборов

 

№ помещ.	Q П , Вт	T в , 0С	t вх , 0С	t вых , 0С	D t , 0С	G отн	q п , Вт/м2	Ар, м2	b 2	Np	N уст
1-ый этаж
101	1201	20	95	70	62,5	0,115	480,113	2,501	1,016	8,503	9
102	802	18	95	70	64,5	0,077	494,469	1,622	0,982	5,325	6
103	1715	18	95	70	64,5	0,164	505,874	3,390	1,034	11,723	12
104	1201	20	95	70	62,5	0,115	480,113	2,501	1,016	8,503	9
105	637	15	95	70	67,5	0,061	521,435	1,222	0,951	3,888	4
106	1141	18	95	70	64,5	0,109	499,727	2,283	1,010	7,713	8
107	646	15	95	70	67,5	0,062	521,655	1,238	0,953	3,947	4
108	875	18	95	70	64,5	0,084	495,763	1,765	0,989	5,841	6
109	695	18	95	70	64,5	0,066	492,350	1,412	0,968	4,569	5
110	629	15	95	70	67,5	0,060	521,238	1,207	0,950	3,834	4
111 (107)	646	15	95	70	67,5	0,062	521,655	1,238	0,953	3,947	4
112 (106)	1141	18	95	70	64,5	0,109	499,727	2,283	1,010	7,713	8
113	875	18	95	70	64,5	0,084	495,763	1,765	0,989	5,841	6
114	661	15	95	70	67,5	0,063	522,014	1,266	0,956	4,047	4
115 (102)	802	18	95	70	64,5	0,077	494,469	1,622	0,982	5,325	6
116 (101)	1201	20	95	70	62,5	0,115	480,113	2,501	1,016	8,503	9
117 (103)	1715	20	95	70	62,5	0,164	485,271	3,534	1,036	12,245	12
118 (105)	637	15	95	70	67,5	0,061	521,435	1,222	0,951	3,888	4
119 (104)	1201	20	95	70	62,5	0,115	480,113	2,501	1,016	8,503	9
2-ой этаж
201	1213	20	95	70	62,5	0,116	480,256	2,526	1,017	8,590	9
202	843	18	95	70	64,5	0,081	495,209	1,702	0,986	5,615	6
203	1793	18	95	70	64,5	0,171	506,549	3,540	1,036	12,265	12
204	1213	20	95	70	62,5	0,116	480,256	2,526	1,017	8,590	9
205	665	15	95	70	67,5	0,064	522,109	1,274	0,956	4,074	4
206	1164	18	95	70	64,5	0,111	500,026	2,328	1,011	7,874	8
207	674	15	95	70	67,5	0,064	522,319	1,290	0,958	4,134	4
208	916	18	95	70	64,5	0,088	496,445	1,845	0,993	6,130	6
209	916	18	95	70	64,5	0,088	496,445	1,845	0,993	6,130	6
210	657	15	95	70	67,5	0,063	521,919	1,259	0,955	4,021	4
211 (207)	674	15	95	70	67,5	0,064	522,319	1,290	0,958	4,134	4
212 (206)	1164	18	95	70	64,5	0,111	500,026	2,328	1,011	7,874	8
213	916	18	95	70	64,5	0,088	496,445	1,845	0,993	6,130	6
214	689	15	95	70	67,5	0,066	522,664	1,318	0,960	4,234	4
215 (202)	843	18	95	70	64,5	0,081	495,209	1,702	0,986	5,615	6
216 (201)	1213	20	95	70	62,5	0,116	480,256	2,526	1,017	8,590	9
217 (203)	1793	20	95	70	62,5	0,171	485,919	3,690	1,038	12,810	13
218 (205)	665	15	95	70	67,5	0,064	522,109	1,274	0,956	4,074	4
219 (204)	1213	20	95	70	62,5	0,116	480,256	2,526	1,017	8,590	9
Лестничная клетка
Л.К.	2304	20	95	70	62,5	0,220	489,589	4,706	1,048	16,498	17

 

5. Конструирование и расчет систем вентиляции

 

В соответствии с требованиями СНИПов в жилых зданиях квартирно­го типа предусматривается естественная канальная вытяжная вентиляция с удалением воздуха из санузлов и кухонь. Приток воздуха - неоргани­зованный, через приставные вертикальные шлакогипсовые вентиляционные каналы.

 

5.1. Расчет воздухообмена в помещениях

 

Воздухообмен рассчитывается для каждой типовой квартиры. Коли­чество удаляемого воздуха для жилых комнат

L_жк = 3­А_п

где А_п – площадь пола жилых комнат, м ².

Воздухообмен в кухнях и санузлах, м ³ /ч, принимается по нормам воздухоудаления:

- кухня с 4-конфорочной газовой плитой – 90

- ванная индивидуальная – 25

- уборная индивидуальная – 25

- совмещенный санузел - 50

 

За расчетный воздухообмен квартиры принимается большая из двух величин: суммарного воздухообмена для жилых комнат или суммарного воздухообмена для кухни и санузлов.

Удаление воздуха из квартиры осуществляется через вытяжные решетки и каналы, расположенные в кухнях и санузлах.

 

Аэродинамический расчет каналов

Естественное (гравитационное) давление для каналов ветвей каждого этажа:

где Н_i – разность отметок устья вытяжной шахты и середины вытяжной решетки рассчитываемого этажа, м.

 

Т.к. Н₁ = 8,2м, Н₂ = 5,2м, то Р_е1 = 3.547Па, Р_е2 = 2,249Па.

 

Таблица 10. Аэродинамический расчет каналов

 

№ уч.	L , м3/ч	l , м	Предварительный расчет								Оконча- тельный расчет
			a ´ b , мм	А, м2	u , м/с	R , Па/м	Rl , Па	РД, Па	S x	Pl + S x РД, Па
1	90	0	200´200	0,03	0,833	0	0	0,426	1,2	0,511	0,511
2	90	0,7	200´200	0,04	0,625	0,057	0,040	0,239	1,1	0,303	0,303
3	180	1,2	300´300	0,09	0,556	0,018	0,0216	0,189	0,5	0,116	0,116
4	230	0,2	300´300	0,09	0,710	0,041	0,0082	0,309	0,5	0,163	0,163
5	280	6,5	300´400	0,12	0,648	0,025	0,1625	0,257	3,5	1,064	1,064
											2,156
Определяем невязку:

 

Запас давления должен составлять 5 – 10%. По результатам предварительного расчета получаем запас 5,3%, т.е. производить окончательный расчет необязательно.

Произведем увязку 6-го и 7-го участков вентиляционной системы. Вычислим расчетное давление в точке слияния потоков, расположенной на ранее рассчитанной ветви, по формуле:

Р_р = Р_ei – Р_п, Па

где Р_ei– расчетное естественное давление для ветви рассматриваемого этажа, Па;

Р_п – полные потери давления на общих с ранее рассчитанной ветвью участках, т.е. от точки слияния потоков до выхода в атмосферу, Па.

Р_р = 2,204Па.

 

Увязка параллельных ветвей
6	90	0	200(120	0,0162	1,543	0	0	1,459	1,2	1,751	1,751
7	90	3,8	200(200	0,04	0,625	0,057	0,217	0,239	1,5	0,576	0,576
											2,327
Определяем невязку:  EMBED Equation.3 

 

Т.к. невязка должна составлять (10%, данные участки увязаны.

 EMBED Equation.3 ;

;

где А – площадь живого сечения решетки или канала, м²;

z - коэффициент местного сопротивления.

 

 

1. Список литературы

 

1. В.Н. Богословский, В.П. Щеглов, Н.Н. Разумов. «Отопление и вентиляция». М.: Стройиздат, 1980

2. СНиП 2.01.01 - 82. Строительная климатология и геофизика, М.: Стройиздат, 1983.

3. СНиП П-3-79*. Строительная теплофизика. М.: Стройиздат, 2000.

4. СНиП 2.04.05-91. Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха. М.: Стройиздат, 1991.

5. СНиП 2.06.01-89. Жилые здания. Нормы проектирования. М.: Стройиздат, 19897

6. Тихомиров К. В. «Теплотехника, теплогазоснабжение в вентиля­ция». М.: Стройиздат, 1991.

7. Справочник проектировщика: Внутренние санитарно-технические устройства (Под ред. И. Г. Староверова М.: Стройиздат, 1990. Ч. 1 и 2.

---

Дата добавления: 2019-09-02; просмотров: 144; Мы поможем в написании вашей работы!

Поделиться с друзьями:

---

---

Мы поможем в написании ваших работ!