Глава 1.2. Расчет распределения температур вдоль оси шва и построение кривых распределения температур
Расчет температур ведем по формуле [4, с. 141]:
, (1)
где – эффективная тепловая мощность дуги, Вт;
– начальная температура, 23 °С;
– коэффициент теплопроводности, Вт/(см×°С);
– скорость сварки, 18 м/ч = 0,50 см/с;
a – коэффициент температуропроводности, см2/с;
R – расстояние от точки плавления до точки, в которой необходимо определить температуру, мм;
, (2)
где z – аппликата заданной точки (z = 0), мм.
Для стали 20Х: = 0,40 Вт/(см×°С);
cρ = 5,0 Дж/(см3×°С); a = λ/сρ = 0,4/5 = 0,08 см2/с [1, c. 187, таб. 5.1].
Найдем эффективную тепловую мощность по следующей формуле:
, (3)
где Iсв – сила тока, 100 А;
– напряжение источника, 20 В;
– КПД источника. Для полуавтоматической сварки в среде CO2 принимаем = 0,85.
q и = 100×20×0,85 = 1700 Вт
Рассчитаем температуру точек вдоль оси шва для y = ±0,05 см; y=±0,15 см;
y=±0,30 см; y=±0,50 см; y=±0,70 см; y = ±1,0 см; y = ±1,5 см; y = ±2,0 см, а результаты занесем в таблицу 1.
Таблица 1. Распределение температур вдоль оси шва
y= 0,0 см | y= ±0,05 см | y =±0,15 см | y =±0,30 см | y =±0,50 см | y =±0,70 см | y =±1,0 см | y =±1,5 см | y =±2,0 см | ||||||||||
x, см | R ,см | T, ° С | R ,см | T, ° С | R ,см | T, ° С | R ,см | T, ° С | R ,см | T, ° С | R ,см | T, ° С | R ,см | T, ° С | R ,см | T, ° С | R ,см | T, ° С |
-10,0 | 10,000 | 91 | 10,000 | 91 | 10,001 | 90 | 10,004 | 90 | 10,012 | 88 | 10,024 | 86 | 10,050 | 81 | 10,112 | 70 | 10,198 | 59 |
-8,0 | 8,000 | 108 | 8,000 | 108 | 8,001 | 107 | 8,006 | 106 | 8,016 | 103 | 8,031 | 99 | 8,062 | 92 | 8,139 | 77 | 8,246 | 61 |
-6,0 | 6,000 | 136 | 6,000 | 136 | 6,002 | 135 | 6,007 | 133 | 6,021 | 128 | 6,041 | 122 | 6,083 | 109 | 6,185 | 84 | 6,325 | 62 |
-4,0 | 4,000 | 192 | 4,000 | 192 | 4,003 | 190 | 4,011 | 186 | 4,031 | 175 | 4,061 | 161 | 4,123 | 135 | 4,272 | 91 | 4,472 | 58 |
-3,0 | 3,000 | 248 | 3,000 | 248 | 3,004 | 245 | 3,015 | 237 | 3,041 | 219 | 3,081 | 193 | 3,162 | 152 | 3,354 | 90 | 3,606 | 51 |
-2,0 | 2,000 | 361 | 2,001 | 360 | 2,006 | 354 | 2,022 | 335 | 2,062 | 293 | 2,119 | 243 | 2,236 | 168 | 2,500 | 80 | 2,828 | 41 |
-1,5 | 1,500 | 474 | 1,501 | 472 | 1,507 | 462 | 1,530 | 426 | 1,581 | 355 | 1,655 | 275 | 1,803 | 169 | 2,121 | 69 | 2,500 | 35 |
-1,0 | 1,000 | 699 | 1,001 | 697 | 1,011 | 669 | 1,044 | 588 | 1,118 | 441 | 1,221 | 301 | 1,414 | 154 | 1,803 | 54 | 2,236 | 29 |
-0,7 | 0,700 | 989 | 0,702 | 981 | 0,716 | 922 | 0,762 | 754 | 0,860 | 500 | 0,990 | 299 | 1,221 | 132 | 1,655 | 44 | 2,119 | 27 |
-0,5 | 0,500 | 1376 | 0,502 | 1362 | 0,522 | 1233 | 0,583 | 918 | 0,707 | 524 | 0,860 | 278 | 1,118 | 111 | 1,581 | 38 | 2,062 | 25 |
-0,3 | 0,300 | 2278 | 0,304 | 2220 | 0,335 | 1833 | 0,424 | 1106 | 0,583 | 502 | 0,762 | 233 | 1,044 | 86 | 1,530 | 32 | 2,022 | 25 |
-0,2 | 0,200 | 3405 | 0,206 | 3246 | 0,250 | 2337 | 0,361 | 1156 | 0,539 | 458 | 0,728 | 201 | 1,020 | 74 | 1,513 | 30 | 2,010 | 24 |
-0,1 | 0,100 | 6787 | 0,112 | 5840 | 0,180 | 2950 | 0,316 | 1113 | 0,510 | 391 | 0,707 | 167 | 1,005 | 63 | 1,503 | 29 | 2,002 | 24 |
0,0 | 0,000 | ∞ | 0,050 | 11594 | 0,150 | 2845 | 0,300 | 906 | 0,500 | 307 | 0,700 | 131 | 1,000 | 53 | 1,500 | 27 | 2,000 | 24 |
0,01 | 0,010 | 63566 | 0,051 | 10984 | 0,150 | 2758 | 0,300 | 879 | 0,500 | 298 | 0,700 | 128 | 1,000 | 52 | 1,500 | 27 | 2,000 | 24 |
0,02 | 0,020 | 29869 | 0,054 | 9963 | 0,151 | 2648 | 0,301 | 847 | 0,500 | 289 | 0,700 | 125 | 1,000 | 51 | 1,500 | 27 | 2,000 | 24 |
0,03 | 0,030 | 18715 | 0,058 | 8881 | 0,153 | 2518 | 0,301 | 822 | 0,501 | 280 | 0,701 | 121 | 1,000 | 50 | 1,500 | 27 | 2,000 | 24 |
0,04 | 0,040 | 13193 | 0,064 | 7659 | 0,155 | 2396 | 0,303 | 787 | 0,502 | 271 | 0,701 | 118 | 1,001 | 49 | 1,501 | 27 | 2,000 | 24 |
0,05 | 0,050 | 9920 | 0,071 | 6550 | 0,158 | 2258 | 0,304 | 759 | 0,502 | 263 | 0,702 | 115 | 1,001 | 48 | 1,501 | 27 | 2,001 | 24 |
0,07 | 0,070 | 6262 | 0,086 | 4853 | 0,166 | 1972 | 0,308 | 697 | 0,505 | 245 | 0,703 | 109 | 1,002 | 47 | 1,502 | 26 | 2,001 | 24 |
0,09 | 0,090 | 4305 | 0,103 | 3616 | 0,175 | 1712 | 0,313 | 636 | 0,508 | 228 | 0,706 | 103 | 1,004 | 45 | 1,503 | 26 | 2,002 | 23 |
0,11 | 0,110 | 3115 | 0,121 | 2739 | 0,186 | 1465 | 0,320 | 574 | 0,512 | 212 | 0,709 | 97 | 1,006 | 44 | 1,504 | 26 | 2,003 | 23 |
По данным таблицы 1 строим кривые распределения температур вдоль оси шва (см. приложение 1). При быстром движении источника тепло не успевает распространиться вперед, поэтому впереди источника изотермы сливаются. Позади источника изотермы вытянуты и узки.
|
|
|
|
|
|
Глава 1.3. Расчет распределения температур перпендикулярно оси шва и построение кривых распределения температур
Считаем, что в пластине достигнуто предельное установившееся тепловое состояние, для которого температурное поле, перемещающееся вместе с дугой, постоянно.
Производим расчеты при значениях x = 0,11 см; x = 0,09 см; x = 0,07 см;
x = 0,05 см; x = 0,04 см; x = 0,03 см; x = 0,02 см; x =0,01 см; x = -0,1 см;
x = -0,2 см; x = -0,3 см; x = -0,5 см; x = -0,7 см; x = -1,0 см; x = -1,5 см; x = -2,0 см;
x = -3,0 см; x = -4,0 см; x = -6,0 см; x = -8,0 см; x = -10,0 см; по формулам (1) и (2).
На примере произведем расчет при x = -0,5 см. Возьмем y = 1,0 см:
R = = 1,118 см;
T(R;x) =23 + ×exp() = 111 °C.
Аналогично определяем остальные значения температур при различных координатах y.
Полученные результаты температур точек занесем в таблицу 2.
Таблица 2. Распределение температур перпендикулярно оси шва
x= 0, 11 см | x=0, 0 9 см | x=0, 0 7 см | x=0, 0 5 см | |||||
y, с м | R, с м | T, °С | R, с м | T, °С | R, с м | T, °С | R, с м | T, °С |
0 | 0,110 | 3115 | 0,090 | 4305 | 0,070 | 5884 | 0,050 | 8757 |
±0,05 | 0,121 | 2744 | 0,103 | 3618 | 0,086 | 4559 | 0,071 | 5812 |
±0,15 | 0,186 | 1465 | 0,175 | 1713 | 0,166 | 1862 | 0,158 | 1993 |
±0,30 | 0,320 | 576 | 0,313 | 636 | 0,308 | 656 | 0,304 | 672 |
±0,50 | 0,512 | 212 | 0,508 | 228 | 0,505 | 232 | 0,502 | 234 |
±0,70 | 0,709 | 97 | 0,706 | 103 | 0,703 | 104 | 0,702 | 104 |
±1,0 | 1,006 | 44 | 1,004 | 45 | 1,002 | 45 | 1,001 | 45 |
±1,5 | 1,504 | 26 | 1,503 | 26 | 1,502 | 26 | 1,501 | 26 |
±2,0 | 2,003 | 23 | 2,002 | 23 | 2,001 | 23 | 2,001 | 23 |
|
|
Продолжение таблицы 2
x=0, 0 4 см | x=0, 0 3 см | x=0, 0 2 см | x=0, 0 1 см | |||||
y, с м | R, с м | T, °С | R, с м | T, °С | R, с м | T, °С | R, с м | T, °С |
0 | 0,040 | 13193 | 0,030 | 18715 | 0,020 | 29869 | 0,010 | 63566 |
±0,05 | 0,064 | 7655 | 0,058 | 8826 | 0,054 | 9995 | 0,051 | 10986 |
±0,15 | 0,155 | 2390 | 0,153 | 2519 | 0,151 | 2640 | 0,150 | 2749 |
±0,30 | 0,303 | 789 | 0,301 | 819 | 0,301 | 849 | 0,300 | 878 |
±0,50 | 0,502 | 271 | 0,501 | 280 | 0,500 | 289 | 0,500 | 298 |
±0,70 | 0,701 | 118 | 0,701 | 121 | 0,700 | 125 | 0,700 | 128 |
±1,0 | 1,001 | 49 | 1,000 | 50 | 1,000 | 51 | 1,000 | 52 |
±1,5 | 1,501 | 27 | 1,500 | 27 | 1,500 | 27 | 1,500 | 27 |
±2,0 | 2,000 | 24 | 2,000 | 24 | 2,000 | 24 | 2,000 | 24 |
x=- 0, 1 см | x=- 0, 2 см | x=- 0, 3 см | x=- 0, 5 см | |||||
y, с м | R, с м | T, °С | R, с м | T, °С | R, с м | T, °С | R, с м | T, °С |
0 | 0,100 | 6787 | 0,200 | 3405 | 0,300 | 2278 | 0,500 | 1376 |
±0,05 | 0,112 | 5854 | 0,206 | 3242 | 0,304 | 2218 | 0,502 | 1359 |
±0,15 | 0,180 | 2943 | 0,250 | 2337 | 0,335 | 1828 | 0,522 | 1233 |
±0,30 | 0,316 | 1111 | 0,361 | 1159 | 0,424 | 1104 | 0,583 | 918 |
±0,50 | 0,510 | 391 | 0,539 | 459 | 0,583 | 502 | 0,707 | 524 |
±0,70 | 0,707 | 166 | 0,728 | 201 | 0,762 | 233 | 0,860 | 278 |
±1,0 | 1,005 | 63 | 1,020 | 74 | 1,044 | 86 | 1,118 | 111 |
±1,5 | 1,503 | 29 | 1,513 | 30 | 1,530 | 32 | 1,581 | 38 |
±2,0 | 2,002 | 24 | 2,010 | 24 | 2,022 | 25 | 2,062 | 25 |
x=- 0, 7 см | x=-1 , 0 см | x=-1 , 5 см | x=-2 , 0 см | |||||
y,мм | R, с м | T, °С | R, с м | T, °С | R, с м | T, °С | R, с м | T, °С |
0 | 0,700 | 989 | 1,000 | 699 | 1,500 | 474 | 2,000 | 361 |
±0,05 | 0,702 | 981 | 1,001 | 696 | 1,501 | 473 | 2,001 | 360 |
±0,15 | 0,716 | 922 | 1,011 | 669 | 1,507 | 461 | 2,006 | 354 |
±0,30 | 0,762 | 756 | 1,044 | 588 | 1,530 | 426 | 2,022 | 335 |
±0,50 | 0,860 | 500 | 1,118 | 441 | 1,581 | 355 | 2,062 | 294 |
±0,70 | 0,990 | 299 | 1,221 | 301 | 1,655 | 275 | 2,119 | 243 |
±1,0 | 1,221 | 132 | 1,414 | 154 | 1,803 | 169 | 2,236 | 168 |
±1,5 | 1,655 | 44 | 1,803 | 54 | 2,121 | 69 | 2,500 | 80 |
±2,0 | 2,119 | 27 | 2,236 | 29 | 2,500 | 35 | 2,828 | 41 |
Окончание таблицы 2.
x=-3 , 0 см | x=-4 , 0 см | x=-6 , 0 см | x=-8 , 0 см | x=-10 , 0 см | ||||||
y, с м | R, с м | T, °С | R, с м | T, °С | R, с м | T, °С | R, с м | T, °С | R, с м | T, °С |
0 | 3,000 | 248 | 4,000 | 192 | 6,000 | 136 | 8,000 | 108 | 10,000 | 91 |
±0,05 | 3,000 | 248 | 4,000 | 192 | 6,000 | 136 | 8,000 | 108 | 10,000 | 91 |
±0,15 | 3,004 | 246 | 4,003 | 191 | 6,002 | 135 | 8,001 | 107 | 10,001 | 90 |
±0,30 | 3,015 | 237 | 4,011 | 186 | 6,007 | 133 | 8,006 | 106 | 10,004 | 90 |
±0,50 | 3,041 | 218 | 4,031 | 175 | 6,021 | 128 | 8,016 | 103 | 10,012 | 88 |
±0,70 | 3,081 | 194 | 4,061 | 161 | 6,041 | 122 | 8,031 | 100 | 10,024 | 86 |
±1,0 | 3,162 | 152 | 4,123 | 135 | 6,083 | 109 | 8,062 | 92 | 10,050 | 81 |
±1,5 | 3,354 | 90 | 4,272 | 91 | 6,185 | 84 | 8,139 | 77 | 10,112 | 70 |
±2,0 | 3,606 | 51 | 4,472 | 58 | 6,325 | 62 | 8,246 | 61 | 10,198 | 59 |
Полученные результаты расчета представляем графически в виде кривых распределения температур на поверхности изделия по прямым, перпендикулярным оси шва (см. приложение 2).
Удаление точек от оси сваки приводит сначала к резкому падению температуры, а потом постепенному выравниванию с температурой основного металла.
Глава 1.4. Построение изотерм на поверхности изделия
Графически, по кривым распределения шва, можно получить координаты x любой температуры при координатах y =0..2,0, а по кривым распределения температур перпендикулярно оси шва – координаты y любой температуры при заданных координатах x.
Получим изотермы 1500°С, 900°С и 600°С. Для решения данного задания проводим прямые, соответствующие данным температурам на приложениях 1 и 2. Отрезки, полученные при пересечении кривой распределения температур с прямой, соответствующей данной температуре, откладываем в масштабе по оси X и Y. Строим изотермы температурного поля предельного состояния для вышеуказанных температур (см. приложение 3).
По полученным изотермам можно сделать следующие выводы:
1) температура точек при приближенном источнике теплоты резко возрастает, достигает максимума, а затем убывает;
2) снижение температуры происходит с меньшей скоростью, чем ее подъем;
3) максимум температуры в точках, находящихся не на оси OX , достигается после прохождения источником теплоты плоскости, параллельной YOZ, в которой находится рассматриваемая точка;
4) в более удаленных от оси OX точках максимальная температура достигается позже и имеет меньшее численное значение по сравнению с точками, расположенными ближе к оси OX .
Глава 2. Задание 2
Рассчитать термический цикл для точки, расположенной на изотерме 1500 °С на расстоянии X0 = 1 см, через 2, 4, 8, 12, 16, 20, 24, 28 с.
Вычислить температуру точки начала шва на расстоянии 25 мм (стадия теплонасыщения) и спустя 3 с после окончания сварки.
Рассчитать распределение максимальных температур в поперечном сечении сварного соединения (зону термического влияния – ЗТВ) на расстоянии по оси
y–y0 ±10, ±20 мм и по оси x–x0 ±10, ±20, ±30 мм.
Определить протяженность участков ЗТВ в заданных условиях.
Рассчитать для участков ЗТВ мгновенную скорость охлаждения при T = 500 °С. Сделать выводы о возможном трещинообразовании.
Найти минимальную температуру предварительного подогрева, позволяющую избежать появления закалочных структур.
Определить ширину ЗТВ, нагревшейся выше 650 °С.
Результаты расчетов представить в виде таблиц и графиков.
Исходные данные:
· марка стали – 20Х23Н13
· толщина пластины – δ = 7 мм = 0,7 см
· способ сварки – АСФ
· параметры режима сварки – I = 280 А; U = 28 В; v = 20 м/ч = 0,56 см/с
Дата добавления: 2019-07-15; просмотров: 1125; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!