Мікропроцесорні системи запалення

⇐ ПредыдущаяСтр 14 из 20Следующая ⇒

І все-таки цифрові системи запалювання з'явилися перехідним етапом. Останнім досягненням у цій області стали мікропроцесорні системи (системи IV покоління). Вони практично не відрізняються від керуючих ЕОМ, широко застосовуваних у цей час у багатьох галузях науки й техніки. Мікропроцесорні системи керування автомобільним двигуном умовно можна віднести до систем запалювання, тому що функція безпосереднього запалювання є в них частиною рішення питання про оптимізацію характеристик двигуна, однак саме в комплексних системах керування двигуном і укладений прогрес системи запалювання [15].

РОЗРАХУНОК СИСТЕМИ ЗАПАЛЕННЯ

У даному розділі представлено розрахунок класичної контактної системи запалення для чотирьох тактного бензинового двигуна. Метою розрахунку є визначення максимального значення напруги вторинної обмотки U_2M та струму первинної обмотки відповідний моменту розмикання контактів переривника Ір.

Нижче приведені вихідні дані для розрахунку.

Розрахунок наведено для наступних обертів колінчатого валу двигуна: 800, 3000, 4000 та 6000 про^-1.

Схеми для розрахунку представлені на мал. 3.1 і 3.2.

Вторинна напруга залежить від величини первинного струму, параметрів котушки запалення, кількості циліндрів, кутової швидкості колінчатого вала двигуна та ін. Вторинна напруга може бути представлена сумою двох складових, одна з яких визначається параметрами вторинного контуру та є переважаючою за амплітудою.

Максимальна величина вторинної напруги приблизно визначається наступним чином за формулою (3.14):

де: I_p - струм первинного ланцюга в момент розмикання контактів переривника;

= 67 - коефіцієнт трансформації котушки запалення;

L₁ = 4.7 мГн - індуктивність первинної обмотки котушки запалення;

C₁ = 0,2 мкф - ємність конденсатори первинного ланцюга, приєднаного паралельно контактам переривника;

C₂ = 0,5 мкф - ємність вторинного ланцюга системи;

η - коефіцієнт затухання.

Коефіцієнт затухання:

де: – еквівалентний опір втрат системи запалення;

R_ш = 0,05 Ом – опір, шунтірующій іскрову відстань свічі запалення;

R_n = 1,4 Ом – опір втрат у системі (без урахування R_ш);

C_э = З₁+З₂∙ (ω_2/ω₁₎² – еквівалентна ємність.

Струм первинної обмотки відповідний моменту розмикання контактів переривника, визначається наступним чином, за формулою (3.5):

де: U_бат = 12 В - напруга живлення;

R₁ = 0,43 Ом– сумарний омічний опір первинного ланцюга;

– відносна замкнутість контактів переривника

(t_з – час замкнутого стану контактів переривника;

t_р – час роз'єднаного стану контактів переривника);

n_д – кутова швидкість обертання колінчатого вала двигуна;

Z = 4 - число циліндрів двигуна.

1. При холостому ході розрахунок буде мати такий вигляд:

Максимальна величина вторинної напруги приблизно визначається наступним чином:

кВ

де: I_p - струм первинного ланцюга в момент розмикання контактів переривника;

= 67 - коефіцієнт трансформації котушки запалення;

L₁ = 4,7 мГн - індуктивність первинної обмотки котушки запалення;

C₁ = 0,2 мкф - ємність конденсатори первинного ланцюга, приєднаного паралельно контактам переривника;

C₂ = 0,5 мкф - ємність вторинного ланцюга системи;

η - коефіцієнт затухання.

Коефіцієнт затухання:

де: мОм - еквівалентний опір втрат системи запалення;

R_ш = 0,05 Ом – опір, шунтірующій іскрову відстань свічі запалення;

R_n = 1,4 Ом – опір втрат у системі (без урахування Rш);

C_э=З₁+З₂∙ (ω_2/ω₁₎²=1512 мкф – еквівалентна ємність.

Струм первинної обмотки відповідний моменту розмикання контактів переривника, визначається наступним чином:

де: U_бат = 12 В - напруга живлення;

R₁ = 0,43 Ом сумарний омічний опір первинного ланцюга;

– відносна замкнутість контактів переривника

(t_з – година замкнутого стану контактів переривника;

t_р – година роз'єднаного стану контактів переривника);

n_д = 800 про^-1 – кутова швидкість обертання колінчатого вал двигуна;

Z = 4 - число циліндрів двигуна.

2. При 3000 обертів колінчатого вала двигуна розрахунок буде мати такий вигляд:

Максимальна величина вторинної напруги приблизно визначається наступним чином:

кВ

де: I_p - струм первинного ланцюга в момент розмикання контактів переривника;

= 67 - коефіцієнт трансформації котушки запалення;

L₁ = 4,7 мГн - індуктивність первинної обмотки котушки запалення;

C₁ = 0,2 мкф - ємність конденсатори первинного ланцюга, приєднаного паралельно контактам переривника;

C₂ = 0,5 мкф - ємність вторинного ланцюга системи;

η - коефіцієнт затухання.

Коефіцієнт затухання:

де: мОм - еквівалентний опір втрат системи запалення;

R_ш = 0,05 Ом – опір, шунтірующій іскрову відстань свічі запалення;

R_n = 1,4 Ом – опір втрат у системі (без урахування R_ш);

C_э=З₁+З₂∙ (ω_2/ω₁₎²=1512 мкф – еквівалентна ємність.

де: U_бат = 12 В - напруга живлення;

R₁ = 0,43 Ом– сумарний омічний опір первинного ланцюга;

– відносна замкнутість контактів переривника

(t_з – година замкнутого стану контактів переривника;

t_р – година роз'єднаного стану контактів переривника);

n_д = 3000 про^-1 – кутова швидкість обертання колінчатого вал двигуна;

Z = 4 - число циліндрів двигуна.

3. При 4000 обертів колінчатого вала двигуна розрахунок буде мати такий вигляд:

Максимальна величина вторинної напруги приблизно визначається наступним чином:

кВ

де: I_p - струм первинного ланцюга в момент розмикання контактів переривника;

= 67 - коефіцієнт трансформації котушки запалення;

L₁ = 4,7 мГн - індуктивність первинної обмотки котушки запалення;

C₁ = 0,2 мкф - ємність конденсатори первинного ланцюга, приєднаного паралельно контактам переривника;

C₂ = 0,5 мкф - ємність вторинного ланцюга системи;

η - коефіцієнт затухання.

Коефіцієнт затухання:

де: мОм - еквівалентний опір втрат системи запалення;

R_ш = 0,05 Ом – опір, шунтірующій іскрову відстань свічі запалення;

R_n = 1,4 Ом – опір втрат у системі (без урахування R_ш);

C_э=З₁+З₂∙ (ω_2/ω₁₎²=1512 мкр – еквівалентна ємність.

де: U_бат = 12 В - напруга живлення;

R₁ = 0,43 Ом– сумарний омічний опір первинного ланцюга;

– відносна замкнутість контактів переривника

(t_з – година замкнутого стану контактів переривника;

t_р – година роз'єднаного стану контактів переривника);

n_д = 4000 об^-1 – кутова швидкість обертання колінчатого вал двигуна;

Z = 4 - число циліндрів двигуна.

4. При 6000 обертів колінчатого вала двигуна розрахунок буде мати такий вигляд:

Максимальна величина вторинної напруги приблизно визначається наступним чином:

кВ

де: I_p - струм первинного ланцюга в момент розмикання контактів переривника;

= 67 - коефіцієнт трансформації котушки запалення;

L₁ = 4,7 мГн - індуктивність первинної обмотки котушки запалення;

C₁ = 0,2 мкф - ємність конденсатори первинного ланцюга, приєднаного паралельно контактам переривника;

C₂ = 0,5 мкф - ємність вторинного ланцюга системи;

η - коефіцієнт затухання.

Коефіцієнт затухання:

де: мОм - еквівалентний опір втрат системи запалення;

R_ш = 0,05 Ом – опір, шунтуючий іскрову відстань свічі запалення;

R_n = 1,4 Ом – опір втрат у системі (без урахування R_ш);

C_э=З₁+З₂∙ (ω_2/ω₁₎²=1512 мкр – еквівалентна ємність.

де: U_бат = 12 В - напруга живлення;

R₁ = 0,43 Ом– сумарний омічний опір первинного ланцюга;

– відносна замкнутість контактів переривника

(t_з – година замкнутого стану контактів переривника;

t_р – година роз'єднаного стану контактів переривника);

n_д = 6000 про^-1 – кутова швидкість обертання колінчатого вал двигуна;

Z = 4 - число циліндрів двигуна.

Отримані при розрахунках параметри наведені в таблиці 4.1

Таблиця 4.1

Оберти колінчатого валу, про^-1	800	3000	4000	6000
Величина вторинної напруги U_2М, кВ	9,7	8,2	6,7	5,6
Струм первинної обмотки, Ір, А	26	22	18	15

Дата добавления: 2019-07-15; просмотров: 360; Мы поможем в написании вашей работы!

Поделиться с друзьями:

⇐ Предыдущая 9 10 11 12 131415 16 17 18 Следующая ⇒

Мы поможем в написании ваших работ!