Гидравлическая нагрузка на бурильные трубы
Для одноступенчатой бурильной колонны гидравлическая нагрузка на трубы F г в произвольном сечении z , обусловленная потерями и пере-падами давления по ее длине при подъеме с промывкой, определяется по формуле
(6.86)
где Р у – давление на устье скважины (по манометру на стояке), МПа; Р кп –потери давления в затрубном пространстве,МПа;
р тр –потери давления на единице длины трубного пространства,МПа;
– расстояние от устья до рассматриваемого сечения, МПа;
10 – площадь проточного канала бурильных труб, МПа.
Величина р тр может быть представлена как
(6.87) | ||
где L1и Р1–соответственно длина бурильных труб и потери давления
в них.
Для бурильной колонны, состоящей из нескольких ступеней, отли-чающихся или по диаметру, или по толщине стенок, либо по плотности материала, гидравлическая нагрузка на трубы в произвольном сечении z определяется следующим образом. Если до сечения z расположено (п – 1) полных ступеней с суммарной длиной L тр= l1 +l 2 , + + l n−1 , в которых n−1
суммарные распределенные потери давления составляют Р тр= P i , i=1 и часть п-й ступени, то F г вычисляется по формуле
(6.88) | ||
где |
S n0–площадь сечения проходного канала п-й ступени,м2.
Перепады и потери давления внутри бурильной колонны и в КП сква-жины вычисляются по общепринятой методике.
Гидравлическая нагрузка на трубы по формуле (6.86) или (6.88) вы-числяется для двух значений z: z = 0 (для устья) и z = Δl n = h в (для глуби-ны начала искривления скважины).
|
|
В случаях , когда распределенные по длине колонны потери давления составляют не более 5 % от Р у, допускается Р г вычислять с учетом лишь
суммы | сосредоточенных перепадов давления в забойном двигателе | Δ Р зд , |
долоте | Δ Р д и потерь давления в УБТ Р0: | |
(6.89) |
Определение изгибающих и крутящих моментов
Изгибающие моменты возникают в растянутых трубах на искривлен-ных участках, а в сжатых трубах также из-за продольного изгиба труб при потере устойчивости. Изгибающий момент в растянутых трубах на ис-кривленных участках определяется по формуле
М и = | 1 | E I , | (6.90) | |
R | ||||
где ЕI – жесткость труб на изгиб;
R –радиус искривления скважины,где расположены трубы.
Выше отмечалось, что крутящий момент М кр в элементах бурильной колонны возникает в процессе выполнения любых видов работ в скважине с вращением труб. При роторном бурении он обусловлен моментом на долоте М д и моментом трения труб о стенки скважины и буровой рас-
твор М тр.
Бурильную колонну периодически вращают также в процессе бурения ЗД ( в целях предупреждения прихвата), в процессе промывки скважины перед ее подъемом ( для лучшей очистки ствола скважины от шлама, стенок от рыхлой фильтрационной корки и т.д.), при подходе к забою новым долотом.
|
|
последние годы бурение конечных участков скважин с большими зенитными углами ( СГО, БС, СПП) с использованием ЗД стали произво-дить также с постоянным вращением бурильной колонны для лучшего вы-носа шлама, снижения сил трения труб о стенки скважины. Часто и подъем колонны из таких участков осуществляют с вращением бурильной колон-ны. Следовательно, вращение бурильной колонны в настоящее время свя-зано не только со способом, но и с общей технологией бурения. В таких случаях помимо напряжений растяжения и изгиба необходимо учитывать также касательные напряжения, обусловленные крутящим моментом – как при роторном бурении. Причем продолжительность вращения колонны
точки зрения механической прочности труб не имеет значения, она влия-ет, главным образом, на износ труб.
Крутящий момент по длине колонны распределен неравномерно и за-висит от множества факторов. Наибольшие его значения приходятся на трубы у устья скважины. При бурении без вращения труб на последние пе-редается реактивный момент, наибольшие значения которого испытывают трубы, расположенные непосредственно над ЗД.
|
|
Распространяясь от забоя, реактивный момент постепенно гаснет из-за трения труб о стенки скважины и буровой раствор. Если момент трения по длине колонны М тр М д ( например, при большой глубине бурения), он гаснет, не достигая устья скважины. При М тр М д реактивный момент
достигает устья и при незастопоренном роторе вызывает его левое враще-ние. Обычно это имеет место при малой текущей глубине бурения, в вер-тикальных скважинах, при бурении высокомоментными забойными двига-телями и долотами.
Крутящий момент на вращение долота можно найти по формуле
, (6.91)
где Муд и Мх– соответственно удельный момент на долоте и момент на вращение ненагруженного долота; G д – осевая нагрузка на долото.
Значения Муд в зависимости от свойств горных пород и соответствующих им буровых долот различных конструкций могут быть приняты следующие:
– для трехшарошечных долот 3 – 5, 4 – 8 и 7 – 12 Нм/кН при бурении
соответственно твердых, средней твердости и мягких пород;
|
|
– для одношарошечных долот 10 – 20 Нм/кН;
– для лопастных, типа PDC, алмазных и фрезерных долот 15 – 25 Нм/кН.
Нижние значения Муд принимаются для более твердых, а верхние – для более мягких пород.
Величину Мх можно приближенно найти по эмпирической формуле
Нм, (6.92)
где D д – диметр долота, м.
При бурении обычным роторным способом или с использованием верхнего привода Мкр у устья скважины можно представить в виде
, (6.93)
где Мтр – суммарный момент трения по всей длине колонны.
Величина Мтр определяется силами прижатия труб к стенке скважины Fпр и коэффициентом трения при вращении fвр в контакте между ними. Fпр и fвр сами зависят от множества факторов, но при прочих равных условиях определяются характером вращения и формой изгиба труб. Последние, в свою очередь, зависят от диаметра скважины и величины зенитного угла на участке расположения труб, частоты вращения бурильной колонны, геометрических и массовых характеристик труб. Однако этот вопрос изу-чен пока недостаточно , отсутствует хоть какая-либо приемлемая методика расчета Мтр. В связи с этим ниже приводится разработанная автором мето-дика приближенного расчета Мтр применительно к процессу бурения и СПО с вращением бурильной колонны.
При расчете Мтр приняты следующие допущения:
– вид вращения и характер изгиба труб в общем случае носят вероятностный характер и принимаются в зависимости от конкретных условий с учетом описанных выше положений и ограничений;
– Мтр определяется прижимающими силами F пр (к стенкам скважины или ранее спущенной обсадной колонны), радиусом вращения труб R вр и f вр между контактирующими поверхностями;
– F пр распределяется по длине колонны пропорционально массовой характеристике труб и других элементов бурильной колонны;
- при вращении труб вокруг оси скважины F пр зависит от частоты переносного движения , вклад которого в F пр пропорционален ;
– удельный момент трения труб Мт.уд. от величины F пр, R вр и не зависит и определяется по характерным участкам бурильной колонны;
- значения коэффициента трения труб при выполнении различных видов работ в скважине определяются, исходя его базового значения f баз, найденного экспериментально для различных горных пород. Так как в одном и том же интервале могут залегать различные по механическим и абразивным свойствам породы, то предварительно его значения уточняются (осредняются) с учетом доли каждого вида отложений в данном интервале (т.е. их весовых характеристик);
- коэффициент трения при вращении труб может быть ориентировочно принят: при подъеме бурильной колонны в открытом стволе ; при спуске ; при подъеме и спуске в обсаженной скважине в зависимости от смазывающих свойств бурового раствора;
- коэффициент трения при бурении: в открытом стволе без вращения труб (благодаря большей динамичности процесса при работе ЗД), с вращением труб , так как при вращении труб заклинивающий и скоблящий эффекты (как при СПО) практически отсутствуют; в обсаженной скважине в зависимости от смазывающих свойств бурового раствора. За базовые значения коэффициента трения f баз могут быть приняты данные, которые приведены в табл. 6.16 для различных горных пород.
– Rвр определяется характером вращения и изгиба труб и выбирается в зависимости от конкретных условий следующим образом:
– при вращении труб вокруг оси скважины за Rвр можно принять половину диаметра скважины:
. (6.94)
– при вращении растянутых труб вокруг своей оси можно принять
, (6.95)
где Dз1 и D1– наружные диаметры бурильного замка и труб;
– для сжатой КНБК за Rвр принимается наружный радиус УБТ и ЗД
. (6.96)
Приведенные выше значения коэффициента трения следует рассматривать как первую попытку учета фактора вращения труб при расчете сил и моментов трения и могут уточняться по мере накопления фактических данных скважинных измерений. Аналогично обстоят дела и с радиусом вращения труб.
Таблица 6.16
Базовые значения коэффициента трения труб о горные породы
Поверхность пород | |||||
Горная порода | покрытая | ||||
сухая | смоченная | глинистым | |||
раствором | |||||
Глина жирная | 0,13÷0,17 | 0,08÷0,11 | 0,06÷0,09 | ||
Глина песчаная | 0,24÷0,27 | 0,20÷0,25 | 0,17÷0,21 | ||
Глинистый сланец | 0,20÷0,25 | 0,15÷0,20 | 0,10÷0,12 | ||
Мергель | 0,20÷0,26 | 0,17÷0,24 | 0,19÷0,23 | ||
Известняк | 0,33÷0,38 | 0,32÷0,36 | 0,30÷0,33 | ||
Доломит | 0,36÷0,40 | 0,34÷0,38 | 0,32÷0,36 | ||
Ангидрит | – | 0,37÷0,43 | 0,35÷0,38 | ||
Песчаник слабосцементированный | |||||
с остроконечными зернами | 0,30÷0,40 | 0,26÷0,38 | 0,23÷0.33 | ||
Песчаник слабосцементированный | |||||
с окатанными зернами | 0,21÷0,32 | 0,20÷0,29 | 0,17÷0,24 | ||
Песчаник крепкий | 0,41÷0,46 | 0,41÷0,43 | 0,38÷0,41 | ||
Кварцит | 0,44÷0,46 | 0,46÷0,48 | 0,40÷0,42 | ||
Гранит | 0,45÷0,53 | 0,44÷0,51 | 0,43÷0,48 | ||
Каменный уголь | 0,36÷0,40 | 0,31÷0,34 | 0,29÷0,32 |
Суммарный Мтр при вращении труб определяется как сумма моментов трения Мтрi на характерных участках
. (6.97)
Величину Мтр при вращении труб можно найти, умножив F пр на Rвр. В
свою очередь, значение F пр получим, поделив найденные выше силы трения при осевом движении труб на коэффициент трения при этом же виде движения . Тогда будем иметь .
Теперь, если силы трения при осевом движении труб определить сразу же при коэффициенте трения ,то получим формулы для расчета Мтр.вр.
Ниже приведены формулы для расчета Мтр применительно к процессам СПО и бурения. Индексы при М означают: пвр, свр и бвр – подъем, спуск и бурение с вращением; пр –прямолинейный участок; нзу – участок набора зенитного угла; сзу – участок снижения зенитного угла. н.ст и в.ст. – при прижатии труб соответственно к нижней и верхней стенке скважины;
Из (6.27), (6.31), (6.6.40) и (6.56) можно получить формулы для расчета момента трения при подъеме бурильной колонны с вращением:
. (6.98)
; (6.19)
(6.100)
(6.101)
Аналогично, из (6.44), (6.48), (6.62), (6.66), (6.72) и (6.78) получаем расчетные формулы для определения Мтр при бурении или спуске бурильной колонны с вращением (в формулах индексы поставлены для процесса бурения):
1) растянуты трубы
. (6.102)
(6.103)
2) сжатые трубы
(6.104)
(6.105)
. (6.106)
. (6.107)
Далее вычисляются по (6.98) суммарный момент трения по всей длине бурильной колонны и суммарный крутящий момент на устье по (6.93).
Дата добавления: 2019-02-22; просмотров: 643; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!