Расшифровать условные обозначения электродов

Э50А-ОЗС-25-Æ-УД ГОСТ 9466-75, ГОСТ 9467-75

Е 51 5-Б20 2.

Э50А-УОНИ-13/55-Æ-УД	ГОСТ 9466-75, ГОСТ 9467-75 или ОСТ 5.9224-75
Е 51 4-Б20

Э-08Х20Н9Г2Б-ЦЛ-11-Æ-ВД	ГОСТ 9466-75, ГОСТ 10052-75
Е-2005-Б20

Э50А-СЭ -ЛБ-52 –О-УД	ГОСТ 9466-75,ГОСТ 9467-75,ТУ1272-191-36534674 - 2007
Е514-Б 24

Э60-ВСФ-65У-Æ-ЛД	ГОСТ 9466-75, ГОСТ 9467-75
Е-11ГМ-5-Б20

ЭА-400/10У-Æ-ВД	ГОСТ 9466-75, ОСТ 5.9244-87, ОСТ 5Р.9370-81
Е-Б20

Э-65Х25Г13Н3-ЦНИИН-4-Æ-НД	ГОСТ 9466-75, ГОСТ 10051-75
Е-300/33-1-Б40

Э100-ОЗШ-1-Æ-ЛД	ГОСТ 9466-75, ГОСТ 9467-75
Е-16Г2С1Х1М-0-Б20

Э-12Х13-УОНИ-13/НЖ/12Х13-Æ-ВД	ГОСТ 9466-75, ГОСТ 10052-75
Е-000-Б20

10.

Э-10Х25Н13Г2-ЗИО-8-Æ-ВД	ГОСТ 9466-75, ГОСТ 10052-75
Е-2053 -Б2

11.

Э46-АНО-21-Æ-УД	ГОСТ 9466-75, ГОСТ 9467-75
Е 432(3)-Р11

Контрольные вопросы

1. Какое покрытие имеют электроды УОНИИ- 13/55?

2. Для сварки каких сталей применяются электроды с маркировкой по ГОСТ – 9467:

Э38,Э42, Э46, Э50?

3. Сколько раз можно прокаливать электроды без опасения для качества шва?

4. Какие применяются электроды для сварки чугуна ОЗЧ-2 или ОЗЛ-6?

5. Какое обозначение имеет электрод с рутиловым покрытием? С кислым покрытием?

ПРАКТИЧЕСКАЯ РАБОТА №6.

ДУГОВАЯ СВАРКА ПЕРЛИТНЫХ СТАЛЕЙ.

Содержание задания

Задание выполняется в продолжение практических работ №1и №4, в которых был

выполнен расчёт режимов сварки и технико-экономических параметров процессов по

заданным размерам шва.

В данной работе требуется:

1. Произвести расчётную оценку химического состава шва и ожидаемых механических свойств металла шва для проверки условия равнопрочности сварного АДСФ соединения

2. Проверить назначенные сварочные материалы: электродные проволоки, флюс.

3. Рассчитать выборочно характеристики термического цикла многослойной сварки (АДСФ и РДС)

4. Произвести анализ полученных результатов.

Подготовка исходных данных к работе №5, АДСФ.

В исходные данные входят:

1. Марка и класс свариваемого ОМ, его химический состав (марочная полоса) и

механические свойства, Табл.6.1.

2. Химический состав и марка электродной проволоки (Табл.6.1),флюса (Табл.6.2).

Таблица 6.1. Химический состав основного состава (марочная полоса), сварочной проволоки

М А Т Е Р И А Л

Содержание элементов, %

*Основной металл (ОМ)

**Электродная проволока (эл)

***Металл шва (ш)

* Для марочной полосы ОМ надо брать для расчёта средние значения весовых % элементов. Например, если С = 0,16-0,24 %, то следует брать среднее значение С = 0,20 %.

** Для электродной проволоки надо брать значение элемента немного ниже предельного.

Например, для С ≤ 0,1 % следует брать значение С = 0,09 %.

***Содержание элементов в металле шва [Э]_ш = {γом·[Э]_ом + (1-γом)·[Э]_эл}·µ,

где γом – доля участия ОМ в сварочной ванне, в долях единицы (данные из лаб.раб. №1);

[Э]_ш, [Э]_ом, [Э]_эл – содержание химического элемента в шве, ОМ, электроде, вес. %;

µ – общий коэффициент усвоения элемента в шов, в долях единицы, данные в; табл. 6.1.1

Таблица 6.1.1. Нахождение общего коэффициента усвоения элемента в шов.

Основной металл	Коэффициент усвоения элемента в шов, µ
Основной металл	С	Mn	Si	Cr	Ni	Ti
Высоколегированная сталь	1,0	0,8	0,8	0,9	0,9	0,4
Низколегированная сталь	0,8	0,8	0,8	0,9	0,9	-
Малоуглеродистая сталь	0,7	0,6	0,5	-	-	-

Таблица 6.2. Химический состав применяемого флюса (марочная полоса)

МАРКА ФЛЮСА	Содержание, %
МАРКА ФЛЮСА	SiО₂	MnО	СаО	МgО	Аl₂О₃	СаF₂	…
АН-348А	41…44	…	…	…	…	…	…
…	…	…	…	…	…	…	…

3. Тип соединения, толщина свариваемого металла, положение шва и проходов, тип шва по форме и по количеству проходов, форма и размеры подготовки кромок под сварку, общие размеры шва, расчётные параметры режима сварки - из практической работы №1.

Теоретическая часть.

Расчётная оценка химического состава и ожидаемых механических свойств металла шва АДСФ. Оптимизация технологического процесса сварки по химическому составу и по механическим характеристикам металла шва АДСФ.

При разработке технологического процесса АДСФ перлитных сталей в зависимости от требований рассчитываются или оцениваются:

а) долевое участие основного металла (γом = F_ом / F_р ) в формировании шва определяется расчётом величин F_р , F_н, F_ом по данным из практической работы №1, Рис.6.1.

б) химический состав металла шва для всех легирующих элементов по долевому участию основного металла заносится после расчёта по пункту а) в Табл.6.1;

в) механические свойства металла шва: предел прочности σ_вш, предел текучести σ_тш, относительное удлинение δ_ш, относительное поперечное сужение ψ_ш, ударную вязкость a_кш

Рисунок 6.1 Определение доли участия основного и электродного металла в

сварочной ванне при АДСФ. Площади: F_р–расплавленного металла;

F_н1, F_н2 – наплавленного металла первого и второго проходов ;

F_ом1, F_ом2 – основного металла для первого и второго проходов,

F_в1 – перекрытия валиков (пренебречь при расчёте γом).

Для конструкционных низкоуглеродистых и низколегированных сталей имеются приближённые формулы для расчёта ожидаемых механических свойств металла шва по пункту в):

- для предела текучести (σ_вш), кг/мм²:

σ_вш= 4,8 + 50C + 25,2Mn + 17,5Si + 23,9Cr + 7,7Ni + 8W + 70Ti + 17,6Cu + 2,9Al +

+ 16,8Mo; (6.1)

-для предела текучести (σ_тш), кг/мм²:

σ_тш=0,73·σ_вш; (6.2)

- для относительного удлинения (δ_ш), % :

δ_ш= 50,4 – (21,8C + 15Mn + 4,9Si + 5,8Cr + 2,4Ni + 2,2W + 6,6Ti + 6,2Cu) + 17,1Al +

+ 2,7Mo; (6.3)

- для относительного поперечного сужения (Ψ), % :

Ψ_ш = 2,32·δ_ш; (6.4)

- для ударной вязкости (a_нш) при Т=293К, кГс м/см:

a_кш= 23,3 – (25,7C + 6,4Mn + 8,4Si + 2,4Cr + 1,6Ni + 0,5W + 15,4Ti + 4Cu + 18Al +

+ 1,4Mo); (6.5)

- твёрдость по Бринелю, в единицах ΗΒ:

ΗΒ_ш = 3,16·σ_вш; (6.6)

В формулах (6.1; 6.3; 6.5) значение каждого компонента принято в весовых %.

Формулы (6.1) и (6.2) справедливы в следующих случаях:

® 1. При условии, что концентрации нижеуказанных элементов находятся в пределах:

C ≤ 0,3%; Si ≤ 1,0%; Мn ≤ 2,5%; Cr ≤ 3,0%; Ni ≤ 3,0%;

Mo ≤ 1,0%; Cu ≤ 3,0%; Al ≤ 0,75%; Ti ≤ 0,35%; W ≤ 2,0%; (6.6а)

®2. Суммарное содержание всех легирующих элементов не должно превышать 5%; (6.6б)

®3. Скорость охлаждения w(Т) металла шва должна быть не более 3⁰С/с.

Скорость w(Т) рассчитывается для температуры наименьшей устойчивости аустенита Т_т, которая для низкоуглеродистых сталей Т А _r ₁ = 500…600 °С.

Порядок расчёта w(Т) приведён в пункте 3.2.2

Если фактическая расчётная w(ТА _r ₁) > 3⁰С/с, то механические характеристики, полученные по формулам (6.1) - (6.6), уточняются по приближённым формулам:

σ*_вш≈ f ( G _в ) ·σ_вш; σ*_тш≈ f ( G _Т )·σ_тш; (5.7)

ψ*_ш≈ f (ψ)·ψ_ш; δ*_ш= 0,43·ψ_ш; ΗΒ*_ш≈ f (ΗΒ)·ΗΒ_ш.

Коэффициенты f ( G _в ), f ( G _Т ), f (ψ), f (ΗΒ) определяются по Рис.6.2:

Рис. 6.2. Определение безразмерных коэффициентов для

уточнения механических свойств при W = w(Т А_r ₁) > 3⁰С/с

Для проверки выполнения условия равнопрочности сварного соединения проводится сравнение механических свойств ОМ и металла шва, Табл.6.3.

Таблица 6.3. Механические свойства металла шва и основного металла (ОМ)

ЗОНА СВАРНОГО СОЕДИНЕНИЯ АДСФ	МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА
ЗОНА СВАРНОГО СОЕДИНЕНИЯ АДСФ	σ_в, МПа	σ_т,МПа	δ,%	Ψ, %	a_к, Дж/см²	ΗΒ
Основной металл, сталь ВСт3сп	…	…	…	…	…	…
Металл шва	…	…	…	…	…	…

Если расчетные механические характеристики прочности металла шва значительно выше / ниже соответствующих характеристик основного металла, следует либо:

- увеличить высоту шва (при σ_т^ш < σ_т^ом);

- изменить режим сварки;

- заменить сварочные материалы.

Если расчетные механические характеристики пластичности металла шва заметно ниже соответствующих характеристик основного металла при допустимой прочности, следует назначить послесварочную термообработку для улучшения механических свойств сварного соединения.

3.2 Термический цикл при многослойной сварке . При многослойной сварке сечение шва заполняют за несколько проходов, поэтому металл испытывает в каждой точке много кратное тепловое воздействие, Рис.6.3. Сложный термический цикл складывается из термических циклов отдельных сварочных проходов. Наличие разделки кромок, форма которой изменяется в процессе её заполнения, значительно усложняет задачу теплопроводности. Поэтому аналитические зависимости по теории позволяют дать лишь качественные оценки процесса, а при инженерных расчётах используют значения параметров из справочной литературы, основанных на экспериментальных данных.

Рисунок 6.3 Термические циклы в точках 1, 2, 3 при многослойной сварке

по мере заполнения разделки:

Сварка длинными участками, АДСФ. Под сваркой длинными участками понимают укладку валика на всю длину свариваемого соединения, составляющую обычно более 0,5...1 м. При сварке склонных к закалке сталей скорость охлаждения в интервале температур наименьшей устойчивости аустенита - один из параметров, определяющих возможность появления закалочных структур. Наибольшая скорость охлаждения обычно бывает у первого слоя, так как последующие слои, как правило, остывают медленнее, вследствие автоподогрева.

Для оценки скорости охлаждения первого слоя в стыковых (рис. 6.4, б), нахлёс-точных (рис. 6.4, в), тавровых (рис. 6.4, г) и крестовых (рис. 6.4, д) соединениях используют расчетную схему наплавки валика на плоский слой (рис. 6.4, а) с поправочными коэф-фициентами для определения расчетной погонной энергии (q/v )_расч и расчетной толщины плоского слоя δ_расч, значения которых для разного вида соединений приведены ниже:

Рисунок 6.4 . Виды соединений, выполняемых многослойной сваркой.

Рисунок 6.5 Поправочные коэффициенты для определения расчётных (q/v )_расч и δ

Дата добавления: 2019-02-22; просмотров: 446; Мы поможем в написании вашей работы!

Поделиться с друзьями:

⇐ Предыдущая 3 4 5 6 7 8 91011 12 Следующая ⇒

Мы поможем в написании ваших работ!