Расчет и выбор компенсирующего устройства

Определяем угол сдвига фаз  до компенсации:

                                                (5.1)

где Р – активная мощность предприятия, кВт,

S – полная расчетная мощность, кВ·А,

                                        (5.2)

По нормативным значениям принимаем  равным 0,93.

Определяем величину требуемой реактивной мощности компенсирующего устройства , кВар

                                   (5.3)

где Р – активная нагрузка предприятия, кВт;

 – угол сдвига фаз до компенсации;

 – угол сдвига фаз после компенсации.

Q_к = 639 ∙ (0,73 – 0,4) = 210,89 (кВар)

Определяем емкость одной фазы конденсаторной батареи , мкФ, при соединении треугольником

                                            (5.4)

где  – реактивная мощность требуемого компенсирующего устройства, кВар;

ω – угловая скорость, равная ;

U – напряжение, В.

 (мкФ)

Ориентировано выбираю конденсатор типа КС-6,3-25.

 

Определяем число конденсаторов n , шт на фазу при параллельном соединении

                                                     (5.5)

где  – суммарная емкость одной фазы конденсаторов, мкФ;

 – емкость одного конденсатора, мкФ.

 (шт)

Принимаю 5 конденсаторов на фазу, m, шт

                                                  (5.6)

m = 3 · 3 = 9 (шт)

Определяем реактивную мощность батареи конденсаторов при соединении треугольником, Q , кВар

Q  =                                                 (5.7)

где  – реактивная мощность одного конденсатора,

 m - количество конденсаторов в батареи.

= 9 · 25 = 225(кВар)

 Проверяем выполнение неравенства

                                                    (5.8)

210,89 £ 225

Окончательно принимаю 9 конденсатора типа КС-6,3-25

Табл.5.1 – Технические характеристики конденсатора.

Тип конденсатора	КС
Номинальное напряжение Uном	6300
Номинальная реактивная мощность Q, кВар	25
Номинальная емкость С, мкФ	2

 

Расчет токов короткого замыкания

Особенностью расчетов токов короткого замыкания в сетях до 1000 В является то, что необходимо учитывать не только индуктивные, но и активные сопротивления всех элементов сети.

Составляю расчетную и схему замещения, с учетом всех элементов сети:

рн

Рисунок 6.1 – Расчетная схема

Рисунок 6.2 – Схема замещения

 

Ток короткого замыкания на шинах подстанции, I _К, А

                                       (6.1)

где S _К – мощность короткого замыкания (КЗ) на шинах подстанции, МВА;

U – напряжение на шинах подстанции (6300 В)

(А)

Индуктивное сопротивление, Х_с, Ом, до шин РП

                                             (6.2)

где U_ном – номинальное напряжения на шинах, В;

I_к – ток короткого замыкания на шинах РП, А

 (Ом)

Индуктивное сопротивление обмоток трансформатора, X_m, Ом

                                             (6.3)

где  – фактическая нагрузка трансформатора, В·А;

U_к – напряжение короткого замыкания трансформатора, %

 (Ом)

Активное сопротивление силового трансформатора, R_m, Ом

                                                   (6.4)

где  – мощность короткого замыкания (потери в обмотках трансформатора), Вт, принимается по паспортным данным трансформатора,

Номинальный ток вторичной обмотки, I_ном, А

                                             (6.5)

 (А)

 

(Ом)

Полное сопротивление обмоток трансформатора, z_m, Ом

                                                 (6.6)

(Ом)

Результирующее сопротивление до шин высшего напряжения ГПП предприятия, Х_рез1, Ом

Х_рез1 = Х_с + Z_т                                      (6.7)           

Х_рез1 = 0,252 + 0,003 = 0,255 (Ом)

Нахожу ток короткого замыкания, I_к1, А, на шинах низкого напряжения подстанции

                                               (6.8)

(А)

Нахожу индуктивное сопротивление, x_лэп, Ом, кабельных линий

                                       (6.9)

где L_лэп – длина линии, км.

 х_лэп = 0,08 · 0,2 = 0,016 (Ом)

Активное сопротивление кабельных линий до распределительного щита или шкафа, R_лэп, Ом

                                             (6.10)

где L_лэп – длина линии, м;

γ– удельная проводимость проводниковых материалов для меди 54,3 м/Ом·мм²

(Ом)

Рассчитываю полное сопротивление линии, , Ом

 

                                 (6.11)

 (Ом)

Находим результирующее сопротивление до точки , , Ом

Z_рез1 = Х_рез1 + Z_ЛЭП                                         (6.12)

Z_рез1 = 0,255 + 0,0335 = 0,289(Ом)

Нахожу ток короткого замыкания,  А, в точке

                                                 (6.13)

 (А)

Нахожу индуктивное сопротивление, , Ом, кабельной линии до потребителя

                                               (6.14)

где  – длина линии до потребителя, км.

 (Ом)

Активное сопротивление, R_лэп, Ом, кабельных линий до потребителя

                                                (6.15)

 (Ом)

Рассчитываю полное сопротивление линии, , Ом

,                                         (6.16)

(Ом)

Находим результирующее сопротивление до точки , , Ом

Z_рез2 = Z_рез1 + Z_L                                         (6.17)

Z_рез2 = 0,289 + 0,09 = 0,379(Ом)

Нахожу ток короткого замыкания , А в точке

                                                (6.18)

 

 (А)

Ударный ток короткого замыкания, , А, в каждой расчетной точке

                                            (6.19)

Действующее (установившееся) значение тока к.з., , А, в каждой точке

                                            (6.20)

Ток двухфазного короткого замыкания, , А, в каждой точке

                                        (6.21)

Результаты расчетов свожу в таблицу 6.1

Таблица 6.1 – Расчетные значения токов короткого замыкания в сетях ниже 1000 В

Точка	Iк, кА	Iуд, кА	Iу, кА	Iк2, кА
К	13,75	25,43	15,121	11,891
К1	0,9	1,7	0,99	0,78
К2	0,8	1,47	0,875	0,688
К3	0,61	1,13	0,674	0,53

 

---

Дата добавления: 2019-02-13; просмотров: 312; Мы поможем в написании вашей работы!

Поделиться с друзьями:

---

---

Мы поможем в написании ваших работ!