Расчет водо-водяных подогревательных установок
Оборудование абонентских установок состоит из различного рода теплообменных аппаратов, нагревательных приборов, водо-водяных подогревателей, калориферов и т.п.
Расчет регулирования современных систем централизованного теплоснабжения проводится по уравнениям, описывающим работу различного типа теплообменных аппаратов в нерасчетных условиях и достаточно сложен.
Расчет регулирования значительно облегчается при использовании так называемых тепловых характеристик теплообменных аппаратов, в которые в качестве множителя входит не средняя разность температур между теплообменивающимися потоками, а максимальная разность температур греющей и нагреваемой сред на входе в аппарат, которая при расчете регулирования, как правило, известна.
Тепловая нагрузка всех видов конвективных теплообменных аппаратов может быть определена по уравнению характеристики
(4.1)
где ε – удельная тепловая нагрузка на единицу меньшего эквивалента расхода Wм и на 1°С максимальной разности температур , или коэффициент эффективности теплообменного аппарата; Wм =(Gc)м– меньшее значение эквивалента расхода теплообменивающихся сред, Дж/(с∙К) или ккал/(ч∙°С); G – расход теплоносителя, кг/с или кг/ч; с – теплоемкость теплоносителя, Дж/(кг∙К) или ккал/(кг∙°С); = (τ1 – τ2) – максимальная разность температур между греющим и нагреваемым теплоносителями, т.е. разность температур греющего и нагреваемого теплоносителей на входе в аппарат, °С; τ1 – температура греющего теплоносителя; τ2– температура нагреваемого теплоносителя; индекс 1 соответствует «горячему концу» теплоносителя, т.е. греющему на входе в аппарат и нагреваемому на выходе из него; индекс 2 — «холодному концу» теплоносителя, т.е. греющему на выходе из аппарата и нагреваемому на входе в него.
|
|
Величина представляет собой тепловую нагрузку аппарата, отнесенную к единице меньшего эквивалента расхода тепло-обменивающихся потоков и 1 °С максимальной разности температур.
Формула для расчета коэффициента эффективности противоточных водо-водяных подогревателей
(4.2)
Ф – параметр водо-водяного подогревателя, для данного подогревателя величина практически постоянная,
(4.3)
Величины, входящие в (4.2) и (4.3): kос – коэффициент теплопередачи подогревателя при основном режиме; Wп.ос, Wв.ос,– эквиваленты расхода теплоносителей соответственно первичного (греющего), вторичного (нагреваемого); - большее значение эквивалентного расхода теплообменивающихся сред.
|
|
Значение параметра секционных водо-водяных подогревателей прямо пропорционально их длине:
Ф = Фу l, (4.4)
где Фу – удельный параметр, отнесенный к единице длины подогревателя; l – длина подогревателя, м.
Удельный параметр Фу зависит в основном от отношения площадей сечений трубного и межтрубного пространств и практически не зависит от удельной площади поверхности нагрева, приходящейся на единицу длины подогревателя, т.е. от номера или диаметра корпуса подогревателя. Параметр подогревателя остается практически постоянным в широком диапазоне изменения Wб и Wм .
Для всех типоразмеров секционных водо-водяных подогревателей, приведенных в прил 5, можно практически принимать одно и то же значение удельного параметра Фу = 0,11/м при чистой поверхности нагрева, т.е. при отсутствии на ней накипи и загрязнений.
Можно также принимать для всех типоразмеров пластинчатых подогревателей, приведенных в прил 6, практически одно и то же значение удельного параметра одного канала Фу = 1,1/м.
|
|
Определение расчетных расходов воды и типоразмеров подогревателей. Основная задача расчета ЦТП и ИТП водяных систем теплоснабжения заключается в определении расчетных расходов теплоносителей, в выборе типоразмеров подогревателей, насосных установок и смесительных устройств.
Рассмотрим метод определения расчетного расхода теплоносителей. При чисто отопительной нагрузке расчетный эквивалент расхода сетевой воды, Дж/(с ∙ К) или ккал/(ч ∙ °С), определяется по формуле
, (4.5)
где G' – расчетный расход сетевой воды, кг/с или кг/ч; ср – теплоемкость воды, с = 4190 Дж/(кг∙К) = 1 ккал/(кг ∙ °С); Q'о– расчетный расход теплоты на отопление, Дж/с или ккал/ч; τ′1 – температура воды в подающем трубопроводе тепловой сети при расчетном расходе теплоты на отопление, °С.
При зависимой схеме присоединения отопительной установки к тепловой сети и , где и температура воды после отопительной установки и эквивалент расхода сетевой воды на топиление.
При наличии двух видов тепловой нагрузки (отопление и горячее водоснабжение) расчетный эквивалент расхода сетевой воды на тепловом пункте Wp определяется по режиму работы сети при наинизшей температуре воды в подающем трубопроводе тепловой сети соответствующей наружной температуре излома температурного графика. Вид расчетного уравнения зависит от системы теплоснабжения и схемы присоединения абонентских установок к тепловой сети.
|
|
При закрытой схеме теплоснабжения и присоединении установок горячего водоснабжения по параллельной или по смешанной схеме
(4.6)
где – расчетные эквиваленты расхода сетевой воды соответственно суммарный, на отопление, на горячее водоснабжение, Дж/(с∙К) или ккал/(ч ∙°С); Gp –суммарный расчетный расход сетевой воды на ЦТП, кг/с или кг/ч.
Расчетный эквивалент расхода сетевой воды на отопление
. (4.7)
При параллельной схеме присоединения установок горячего водоснабжения
. (4.8)
При смешанной схеме присоединения установок горячего водоснабжения
. (4.9)
При соединении установок горячего водоснабжения по двухступенчатой последовательной схеме
(4.10)
где – расход теплоты на отопление при наружной температуре , Дж/с или ккал/ч; – расчетная нагрузка горячего водоснабжения, Дж/с или ккал/ч; tг – температура горячей воды после подогревательной установки горячего водоснабжения (обычно tг = 60°С); tх – температура холодной водопроводной воды °С; ; температура обратной воды после отопительной установки в точке «излома» температурного графика, °С; температура сетевой воды после подогревателя горячего водоснабжения так же в точке «излома».
Задание 2
Определить расчетные расходы сетевой воды на ЦТП при параллельной двухступенчатой смешанной и последовательной схемах присоединения установок горячего водоснабжения, если расчетная нагрузка отопления нагрузка горячего водоснабжения: среднечасовая ; максимальная часовая .
Система теплоснабжения – закрытая. Системы отопления зданий присоединены к тепловой сети по зависимой схеме.
Расчетные температуры наружного воздуха: , .
Параметры сетевой воды на ЦТП при характерных режимах:
(после подогревателя при параллельном включении).
Температура водопроводной воды:
( после I ступени подогревателя горячего водоснабжения).
Данные необходимые для решения задания, выбрать по табл. 4.1.
Пример решения задания 2
Исходные данные:
Определить: при параллельной и двухступенчатой схемах включения установок горячего водоснабжения теплообменников.
Порядок расчета
1. Нагрузка отопления в точке излома температурного графика:
.
Таблица 4.1
Числовые данные к заданию 2
Последняя цифра шифра | Схема присоедине- ния подогревателей горячего водоснабжения | Тепловые нагрузки, МВт | Предпос-ледняя цифра шифра | Расчетные температуры наружного воздуха, | |||
1 | Параллельная | 6 | 2 | 4,4 | 1 | -20 | 4,0 |
2 | 2-х ступенчатая смешанная | 4 | 1 | 2,4 | 2 | -21 | 3,9 |
3 | 2-х ступенчатая последовательная | 5 | 1,5 | 3,2 | 3 | -22 | 3,7 |
4 | Параллельная | 3 | 0,7 | 1,6 | 4 | -23 | 3,5 |
5 | 2-х ступенчатая смешанная | 8 | 2 | 4,8 | 5 | -24 | 3,25 |
6 | 2-х ступенчатая последовательная | 9 | 2,5 | 6,0 | 6 | -25 | 3,0 |
7 | 2-х ступенчатая смешанная | 4 | 0,7 | 1,6 | 7 | -26 | 2,7 |
8 | Параллельная | 6 | 2,2 | 5,1 | 8 | -27 | 2,4 |
9 | 2-х ступенчатая последовательная | 2 | 0,5 | 1,2 | 9 | -28 | 2,1 |
0 | 2-х ступенчатая смешанная | 5 | 1,7 | 3,8 | 0 | -29 | 1,8 |
2. Расчетный эквивалент расхода сетевой воды на отопление по (4.5)
125000 Дж/(с∙К).
2. Расчетный расход сетевой воды на отопление
G'о = 125 000/4190 = 29,8 кг/с = 107 т/ч.
3. Расчетный эквивалент расхода и расчетный расход сетевой воды при различных схемах присоединения подогревателей горячего водоснабжения:
при параллельной схеме [по (4.6), (4.8)]
17500 Дж/(с∙К).
Wp= 125 000 + 175 000 = 300 000 Дж/(с ∙ К);
Gр= 300 000/4190 = 71,5 кг/с = 258 т/ч > 107 т/ч;
при смешанной схеме [по (4.6), (4.9)]
110000 Дж/(с ∙ К);
W р= 125 000 + 110 000 = 235 000 Дж/(с ∙ К);
Gp= 235 000/4190 = 56 кг/с = 202 т/ч > 107 т/ч;
при двухступенчатой последовательной схеме [по (4.10)]
178 000 Дж/(с ∙ К);
Gp= 178 000/4190 = 42,5 кг/с = 153 т/ч> 107 т/ч.
Таким образом, из расчетов видно, что минимальный расход сетевой воды (153 т/ч) требуется при включении водоподогревательной установки горячего водоснабжения по двухступенчатой последовательной схеме.
Выбор типоразмеров подогревательных установок. В условиях широкого использования на ЦТП и ИТП серийных секционных (см. рис. 4.1) или пластинчатых (см. рис. 4.2) теплообменников задача расчета сводится к определению необходимой длины секционного теплообменника, т.е. количества последовательно соединенных секций стандартной длины (обычно 4 м), а также выбору номера этих секций, т.е. диаметра корпуса или к определению числа последовательно включенных ступеней подогрева (ходов) пластинчатого теплообменника и количества параллельно включенных каналов (пластин) заданного или выбранного типоразмера.
Теплообменники выбранных типоразмеров должны обеспечивать расчетные тепловые нагрузки при заданных параметрах (расходах и температурах) греющего и нагреваемого потоков, а потери напора должны быть не выше располагаемых напоров в этих потоках.
Выбор типоразмера секционного теплообменника. Проведенные исследования показывают, что все секционные теплообменники, приведенные в прил.5, имеют практически одно и то же значение удельного параметра Фу = 0,1 м независимо от диаметра корпуса. Поэтому для получения требуемой расчетной тепловой нагрузки при заданных расходах греющей и нагреваемой среды требуется установка секций подогревателя практически одной и той же суммарной длины независимо от их номера (диаметра).
Для выбора типоразмера секционного подогревателя должны быть заданы следующие исходные данные: расчетные эквиваленты расхода первичного (греющего) Wп и вторичного (нагреваемого) Wв теплоносителей, очевидно, один из них Wм а другой Wб, температуры на входе и выходе из теплообменника первичного греющего теплоносителя τ1 и τ2 и вторичного нагреваемого t1 и t2; располагаемые расчетные напоры в потоке первичного теплоносителя Нп и вторичного Нв. Должно быть, известно или необходимо выбрать по технико-экономическим и эксплуатационным условиям, какой из теплоносителей проходит внутри трубок и какой через межтрубное пространство.
Порядок расчета.
Определяют безразмерную удельную тепловую нагрузку подогревателя на основе (4.1):
(4.11)
Определяют параметр теплообменника на основе (4.2):
(4.12)
Вычисляют суммарную длину секций теплообменника
l=Ф/ Фу=10Ф. (4.13)
Рассчитывают минимальное число секций подогревателя. Обычно ориентируются на секции длиной 4 м, поэтому количество секций п = l/4. Это значение округляется до ближайшего целого числа.
Определяют максимально допустимое: гидравлическое сопротивление секции потоку теплоносителя, проходящему внутри трубок sтр, м ∙ с2 /м6, и через межтрубное пространство sмт:
(4.14)
где Нтр, Нмт – располагаемые напоры в потоках, проходящих через трубки и через межтрубное пространство, м; V т, V мт – объемные расходы потоков, проходящих через трубки и через межтрубное пространство, м3/с.
На основе технических характеристик секционных теплообменников, приведенных в прил. 5, подбирается диаметр корпуса теплообменника, у которого как так и
Выбор типоразмеров пластинчатого теплообменника. Для выбора числа последовательно соединенных ступеней (ходов) пластинчатых подогревателей и количества каналов (пластин) в каждой ступени должны быть заданы те же исходные данные, что и для секционных трубчатых теплообменников.
Выбор типоразмера пластинчатого теплообменника заключается в нахождении числа последовательно соединенных ступеней (ходов). Затем определяется пропускная способность одного канала теплообменника по греющему и нагреваемому потокам, исходя из располагаемых напоров в этих потоках.
На основе найденной пропускной способности одного канала и известных объемных расходов потоков вычисляется количество каналов (пластин).
Порядок расчета.
Параметр пластинчатого подогревателя определяется по формуле
Ф=Фух, (4.15)
где х – число последовательно соединенных ступеней подогрева (ходов).
Проведенные исследования показывают, что все применяемые типы пластин, приведенные в прил, имеют практически один и тот же удельный параметр Фу = 1 .
Удельная безразмерная тепловая нагрузка ε определяется по (4.11). Вычисляют число ступеней подогрева пластинчатого подогревателя на основе (4.2):
(4.16)
Максимально возможная скорость теплоносителей (греющего и нагреваемого) в канале теплообменника, м/с,
, (4.17)
где ΔНс – располагаемый напор в потоке теплоносителя перед теплообменником, м; ν– кинематическая вязкость теплоносителя, м2/с.
Конструктивные характеристики подогревателя: ( эквивалентный диаметр канала приведенная длина канала, м; коэффициент профиля пластины) –берутся из технических характеристик аппарата (прил. 5); с - эксплуатационный коэффициент, учитывающий загрязнение пластин, а также их деформацию вследствие разности давлений в теплообменивающихся потоках; с=1,25; коэффициент потери напора в каналах теплообменника.
Максимально возможный объемный расход теплоносителя через один канал, м3/с,
(4.18)
где ƒк – средняя площадь поперечного сечения канала, м2.
Необходимое минимальное количество каналов для теплоносителя:
первичного (греющего)
пп.к= Vп / Vп.к; (4.19)
вторичного (нагреваемого)
пв.к= Vв / Vв.к, (4.20)
где Vп, Vв – объемные расходы первичного и вторичного теплоносителей, м3/с; Vп.к, Vв.к – максимально возможные объемные расходы первичного и вторичного теплоносителей через один канал, м3/с.
Число каналов пк выбирается по наибольшему из значений пп.к и пв.к.
Число пластин в каждой ступени подогрева
ппл = 2 пк –1. (4.21)
Тепловая нагрузка выбранного теплообменника вычисляется по (4.1).
Задание 3. Определить типоразмеры трубчатого секционного и пластинчатого теплообменников для следующих условий. Расчетная тепловая нагрузка Q, температура первичного потока на входе в теплообменник и выходе из него τ1 и τ2, температура вторичного потока на входе в теплообменник и выходе из него t2, t1. Располагаемые напоры перед теплообменником: первичного потока ΔНп, вторичного потока ΔНв. Данные, необходимые для решения задания, выбрать из табл. 4.2.
Таблица 4.2
Числовые данные к заданию 3
Последняя цифра шифра | Тип теплообменника | Расчетная тепловая нагрузка , МВт |
1 | Пластинчатый | 0,8 |
2 | Секционный | 0,7 |
3 | Пластинчатый | 0,9 |
4 | Секционный | 1,4 |
5 | Пластинчатый | 1,1 |
6 | Секционный | 1,2 |
7 | Пластинчатый | 1,2 |
8 | Секционный | 1,5 |
9 | Пластинчатый | 1,4 |
0 | Секционный | 0,9 |
Пример решения задания 3
Исходные данные:
Определить: F и K.
Порядок расчета
Определяем эквивалент расхода потока первичного
Wп = 103/(70 – 30) = 25 кДж/(с ∙ К) = 21 500 ккал/(ч ∙ °С);
вторичного
Wв = 103/(60 – 5) = 18,2 кДж/(с ∙ К) = 15 600 ккал/(ч ∙ °С).
эквивалент расхода меньший
Wм=Wв=18,2 кДж/(с ∙ К);
больший
Wб= Wп = 25 кДж/(с ∙ К).
I. Расчет секционного теплообменника. Безразмерная удельная тепловая нагрузка по (4.11)
= 70 – 5 = 65°С.
Параметр теплообменника по (4.12)
.
Суммарная длина секций подогревателя по (4.13)
l= 10∙3,07 = 30,7 м.
Выбираем секции длиной 4 м. Количество последовательно включенных секций подогревателя
п = 30,7/4 = 7,7.
Принимаем п = 8.
По условиям эксплуатации (облегчения очистки от накипи), а также по условиям улучшения теплопередачи меньший расход (нагреваемую воду) пропускаем внутри трубок, а больший расход (сетевую воду) — через межтрубное пространство.
Максимально допустимое гидравлическое сопротивление одной секции теплообменника по пространству (4.14):
Внутритрубному
Vв = 18,2/4,2 = 4,34 кг/с = 0,00434 м3/с;
Межтрубному
Vп = 25/4,2 = 5,97 кг/с = 0,00597 м3/с.
На основе данных о секционных подогревателях с длиной секции 4 м, приведенных в прил. 5, условию s ≤ smax удовлетворяет подогреватель с диаметром корпуса Dн/ Dв = 168/156. Гидравлическое сопротивление трубок этого подогревателя sтр = 16 400 < 53 100 м∙с2/м6, сопротивление межтрубного пространства sмт = 7400 < 35 100 м∙с2/м6.
Расчетные потери напора в подогревателе выбранных размеров составят:
для потока водопроводной воды, проходящей внутри трубок,
для потока сетевой воды, проходящей через межтрубное пространство,
Удельная безразмерная тепловая нагрузка подогревателя выбранных размеров по (4.2)
Параметр подогревателя выбранных размеров
Ф = 8∙4∙0,1 =3,2.
Расчетная тепловая нагрузка подогревателя по (4.6)
Q = 0,852 ∙ 18,2 ∙ 65 = 1008 кДж/с = 867 000 ккал/ч.
Максимальная разность температур
= 70 – 5 = 65°С.
Определим коэффициент теплопередачи подогревателя при расчетных условиях. Поверхность нагрева подогревателя
F= 8 ∙ 6,9 = 55,2 м2.
Поверхность нагрева одной секции 6,9 м2 (см. прил. 5). Температура первичного потока на выходе из подогревателя
τ2 = 70 – 1008/25 = 29,7°С.
Температура вторичного потока на выходе из подогревателя
t1 =5 + 1008/182 = 60,4°С.
Средняя разность температур в подогревателе
Коэффициент теплопередачи
II. Расчет пластинчатого теплообменника.
Теплообменник выполняется из пластин типа 0,5. Технические характеристики пластин приведены в прил. 6.
Безразмерная удельная тепловая нагрузка по (4.11)
Число ступеней подогрева по (4.16)
Принимаем число ступеней подогрева х = 3.
Максимально возможные скорости теплоносителей по (4.17):
первичного
средняя температура первичного теплоносителя tп.ср = 50°С; кинематическая вязкость νп = 0,556 ∙ 10–6 м2/с;
вторичного
средняя температура вторичного теплоносителя tв.ср = 32,5°С; кинематическая вязкость νв = 0,78 ∙10–6 м2/с.
Максимально возможный объемный расход теплоносителя через один канал по (4.18):
первичного Vп.к = 0,33 ∙ 0,00285 = 0,00094 м3/с;
вторичного Vв.к = 0,28 ∙ 0,00285 = 0,00080 м3/с.
Площадь поперечного сечения канала f к=0,00285 м2 (см. прил 6).
Необходимое минимальное количество каналов для теплоносителя по (4.19), (4.20):
первичного пп.к = 0,00597/0,00094 = 6,4;
вторичного пв.к = 0,00434/0,00080 = 5,4.
Объемный расход теплоносителя:
первичного Vп = 0,00597 м3 /с;
вторичного Vв = 0,00434 м3/с.
Принимаем п = 7 по каждому теплоносителю в каждой ступени.
Число пластин в каждой ступени по (4.21)
ппп = 2∙7–1 = 13.
Всего в трех ступенях устанавливается 39 пластин.
Расчетная безразмерная тепловая нагрузка подогревателя выбранных размеров по (4.2)
Расчетная тепловая нагрузка подогревателя по (4.1)
Q = 0,839 ∙ 18,2 ∙ 65 = 992 кДж/с = 854 000 ккал/ч.
Определим коэффициент теплопередачи подогревателя при расчетных условиях. Поверхность нагрева подогревателя
F=39 ∙ 0,5= 19,5 м2.
Поверхность нагрева одной пластины 0,5 м2 (см. прил. 6).
Температура потока на выходе из подогревателя:
первичного
вторично
Средняя разность температур в подогревателе
Коэффициент теплопередачи
Приведенные расчеты показывают, что коэффициент теплопередачи пластинчатого теплообменника значительно выше, чем скоростного секционного, поэтому площадь поверхности нагрева пластинчатого водонагревателя будет примерно в 2,8 раза меньше.
Смесительные устройства
В качестве смесительных устройств обычно применяются водоструйные насосы (элеваторы) и центробежные насосы. Выбор типа смесительного устройства зависит от расчетной потери давления в отопительной системе.
При расчетной потере давления в отопительной системе до 15 кПа (1,5 м вод. ст.) обычно применяются элеваторы, при большей потере давления — центробежные насосы. Водоструйный элеватор конструкции ВТИ—Теплосеть Мосэнерго показан на рис. 4.5, а его конструктивные размеры приведены в табл. 4.3.
Рис. 4.5. Стальной элеватор ВТИ – теплосети Мосэнерго:
1 – корпус; 2 – сопло; 3 – камера всасывания; 4 – камера смешивания; 5 – диффузор
Расчет и подбор элеватора
Основной расчетной характеристикой для элеватора является коэффициент смешения (инжекции)
, (4.22)
где GП – количество подмешиваемой обратной воды, т/ч;
GТ – количество сетевой горячей воды, т/ч; τСМ – температура смешанной воды, поступающей в местную систему, 0С; τ2О – температура обратной воды местной системы; τ1 – температура горячей сетевой воды.
Расчетный коэффициент подмешивания принимается равным
.
Расход воды, поступающей из тепловой сети, определяется по формуле, т/ч
, (4.23)
где Q – расход тепла на отопление, ккал/ч.
Таблица 4.3
Основные размеры стальных элеваторов
ВТИ – теплосети Мосэнерго
Номер элева-тора | Длина L, мм | Диаметр горло- вины dг, мм | Внутренние диаметры присоединительных патрубков | Длина сопла, l, мм | Масса элеватора, кг | ||
d1 | d2 | d3 | |||||
1 | 425 | 15 | 37 | 51 | 51 | 110 | 10 |
2 | 425 | 20 | 37 | 51 | 51 | 100 | 10 |
3 | 425 | 25 | 37 | 51 | 51 | 145 | 10 |
4 | 625 | 30 | 49 | 82 | 70 | 135 | 15 |
5 | 625 | 35 | 49 | 82 | 70 | 125 | 15 |
6 | 625 | 47 | 49 | 82 | 70 | 175 | 15 |
7 | 720 | 59 | 80 | 100 | 100 | 155 | 23 |
Приведенный расход смешанной воды равен
, (4.24)
где h2 – гидравлическое сопротивление местной системы, м вод. ст; GСМ – количество смешанной воды, поступающей в местную систему отопления, определяемое по формуле
. (4.25)
Диаметр сопла элеватора, мм
(4.26)
Зная диаметр горловины, по табл. 4.3 выбираем номер элеватора.
Для расчета элеватора, т.е. для определения диаметров горловины и сопла по заданным величинам GПР и u,удобно пользоваться номограммой, приведенной на рис. 4.6.
Рис. 4.6. Номограмма для подбора
элеваторов ВТИ – теплосети Мосэнерго
Примеры подбора элеватора. 1.. Дано: GСМ = 10 т/ч; h2 = 1 м вод. ст; τ1 = 150, τ2О = 70, τСМ = 95 0С. Определить номер элеватора (диаметр камеры смешения) и диаметр сопла.
Находим расчетный коэффициент подмешивания по формуле (4.24)
.
Приведенный расход смешанной воды находим по формуле
т/ч.
По номограмме на рис. 4.6. для u = 2,53 и GПР = 10 т/ч принимаем элеватор №3 с dГ = 25 мм и dС = 8,5 мм (ход решения показан линией АВС со стрелками).
2. Дано: GСМ = 4,47 т/ч; h2 = 1,5 м вод. ст; τ1 = 130, τ2 = 70,
τ3 = 95 0С. Определить номер элеватора и диаметр сопла.
;
т/ч.
По номограмме на рис. 4.6. для u = 1,61 и GПР = 3,65 т/ч принимаем элеватор №1 с dГ = 15 мм и dС = 6,7 мм (ход решения показан линией ДЕМ со стрелками).
Дата добавления: 2019-02-12; просмотров: 842; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!