Сбор нагрузок на монолитную плиту
Расчет монолитного железобетонного перекрытия
В настоящее время многоэтажные здания проектируются с применением унифицированных габаритных схем и основным типом перекрытий при этом являются сборные перекрытия. Монолитные перекрытия применяются в тех случаях, когда по каким-либо соображениям приходится отступать от унифицированных габаритных схем.
Например, когда по технологическим или архитектурным требованиям предусмотрены особые параметры здания (нагрузка, высота этажей, сложное очертание в плане).
В практике проектирования многоэтажных зданий сложилось мнение, что монолитные железобетонные перекрытия неиндустриальны. Однако при надлежащей механизации работ и при применении инвентарной щитовой опалубки монолитные перекрытия являются индустриальными и требуют меньших затрат (электроэнергии).
Достоинством их является то, что они обладают большей жесткостью по сравнению со сборными перекрытиями (за счет монолитной связи элементов перекрытия), а благодаря этому они часто оказываются более экономичными (за счет меньшего расхода материалов и отсутствия сварных стыков). Недостатком их является то, что производство работ в зимнее время усложняется.
Монолитные ребристые перекрытия представляют собой систему перекрестных балок – главных и второстепенных, монолитно соединенных между собой и объединяющей их по верху плитой.
|
|
Максимальный изгибающий момент плиты опирающейся на две стены находится по ее центру:
Согласно СНиП 52-01-2003 и СП 52-101-2003:
· Сопротивление бетона растяжению принимается нулевым, поскольку сопротивления арматуры растяжению превосходит бетон приблизительно в 100 раз.
· Сопротивление бетона сжатию принимается значением определенным равномерным распределением по существующей зоне сжатия. Cопротивление бетона не должно приниматься более чем расчетное сопротивление Rb.
· Значение максимального растяжения в арматуре не должно превышать значение расчетного сопротивления Rs..
Чтобы устранить возможность образования эффекта пластического шарнира, соотношение ξ сжатой зоны бетона к расстоянию от центра тяжести арматуры до верха балки h0, ξ=у/ho не должно превышать предельное значение ξR.
Где Rs —расчетное сопротивление арматуры, Мпа.
Граничные значения относительной высоты сжатой зоны бетона
Класс арматуры | A240 | A300 | A400 | A500 | B500 |
Значение ξR | 0,612 | 0,577 | 0,531 | 0,493 | 0,502 |
Значение aR | 0,425 | 0,411 | 0,390 | 0,372 | 0,376 |
Если расчеты проводятся недостаточно квалифицированными проектировщиками (грубо говоря — не профессионалами) с целью предостережения, рекомендуется занижать значение сжатой зоны ξR в 1.5 раза.
|
|
Если ξ ≤ ξR или же в сжатой зоне отсутствует арматура, для проверки прочности бетона используется следующая формула:
Проверка прочности прямоугольных сечений с одиночной арматурой:
Определение высоты сжатой зоны бетона при отсутствии в ней арматуры:
Для определения сечения арматуры нужно определить коэффициент am:
Если аm < aR тогда необходимость арматуры в сжатой зоне отпадает.
В случае отсутствия арматуры в сжатой зоне, сечение арматуры в растянутой зоне определяется по формуле:
Площадь сечения арматуры
Диаметр, мм | Площадь поперечного сечения, см², при числе стержней | |||||||||||
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | Масса 1 пог. м, кг | |||
Проволочная и стержневая арматура | ||||||||||||
3 | 0.071 | 0,14 | 0,21 | 0,28 | 0,35 | 0,42 | 0,49 | 0,57 | 0,64 | 0,052 | ||
4 | 0,126 | 0,25 | 0,38 | 0,5 | 0,63 | 0,76 | 0,88 | 1,01 | 1,13 | 0,092 | ||
5 | 0,196 | 0,39 | 0,59 | 0,79 | 0,98 | 1,18 | 1,37 | 1,57 | 1,77 | 0,144 | ||
6 | 0,283 | 0,57 | 0,85 | 1,13 | 1,42 | 1,7 | 1,98 | 2,26 | 2,55 | 0,222 | ||
7 | 0,385 | 0,77 | 1,15 | 1,54 | 1,92 | 2,31 | 2,69 | 3,08 | 3,46 | 0,302 | ||
8 | 0,503 | 1,01 | 1,51 | 2,01 | 2,51 | 3,02 | 3,52 | 4,02 | 4,53 | 0,395 | ||
9 | 0,636 | 1,27 | 1,91 | 2,54 | 3,18 | 3,82 | 4,45 | 5,09 | 5,72 | 0,499 | ||
10 | 0,785 | 1,57 | 2,36 | 3,14 | 3,93 | 4,74 | 5,5 | 9,28 | 7,07 | 0,617 | ||
12 | 1,313 | 2,26 | 3,39 | 4,52 | 5,65 | 6,79 | 7,92 | 9,05 | 10,18 | 0,888 | ||
14 | 1,539 | 3,08 | 4,62 | 6,16 | 7,69 | 9,23 | 10,77 | 12,31 | 13,85 | 1,208 | ||
16 | 2,011 | 4,02 | 6,03 | 8,04 | 10,05 | 12,06 | 14,07 | 16,08 | 18,1 | 1,578 | ||
18 | 2,545 | 5,09 | 7,63 | 10,18 | 12,72 | 15,27 | 17,81 | 20,36 | 22,90 | 1,998 | ||
20 | 3,142 | 6,28 | 9,41 | 12,56 | 15,71 | 18,85 | 21,99 | 25,14 | 28,28 | 2,466 | ||
22 | 3,801 | 7,6 | 11,4 | 15,2 | 19,0 | 22,81 | 26,61 | 30,41 | 34,21 | 2,984 | ||
25 | 4,909 | 9,82 | 14,73 | 19,63 | 24,54 | 29,45 | 34,36 | 39,27 | 44,13 | 3,853 | ||
28 | 6,158 | 12,32 | 18,47 | 24,63 | 30,79 | 36,95 | 43,1 | 49,26 | 55,42 | 4,834 | ||
32 | 8,042 | 16,08 | 24,13 | 32,17 | 40,21 | 48,25 | 56,3 | 64,34 | 72,38 | 6,313 | ||
36 | 10,18 | 20,36 | 30,54 | 40,72 | 50,9 | 61,08 | 71,26 | 81,44 | 91,62 | 7,99 | ||
40 | 12,56 | 25,12 | 37,68 | 50,24 | 62,8 | 75,36 | 87,92 | 100,48 | 113,04 | 9,87 | ||
45 | 15,904 | 31,81 | 47,71 | 63,62 | 79,52 | 95,42 | 111,33 | 127,23 | 143,13 | 12,49 | ||
50 | 19,635 | 39,27 | 58,91 | 78,54 | 98,18 | 117,81 | 137,45 | 157,08 | 176,72 | 15,41 | ||
55 | 23,76 | 47,52 | 71,28 | 95,04 | 118,8 | 142,56 | 166,32 | 190,08 | 213,84 | 18,65 | ||
60 | 28,27 | 56,54 | 84,81 | 113,08 | 141,35 | 169,62 | 197,89 | 226,16 | 254,43 | 22,19 | ||
70 | 38,48 | 76,96 | 115,44 | 153,92 | 192,4 | 230,88 | 269,36 | 307,84 | 346,32 | 30,32 | ||
80 | 50,27 | 100,55 | 150,81 | 201,08 | 251,35 | 301,62 | 351,9 | 402,15 | 452,43 | 39,46 | ||
Семипроволочные канаты класса К-7
| ||||||||||||
4,5 | 0,127 | 0,25 | 0,38 | 0,51 | 0,64 | 0,76 | 0,89 | 1,01 | 1,14 | 0,102 | ||
6 | 0,226 | 0,45 | 0,68 | 0,9 | 1,13 | 1,36 | 1,58 | 1,81 | 2,03 | 0,181 | ||
7,5 | 0,354 | 0,71 | 1,06 | 1,41 | 1,77 | 2,12 | 2,48 | 2,83 | 3,18 | 0,283 | ||
9 | 0,509 | 1,02 | 1,53 | 2,04 | 2,54 | 3,05 | 3,56 | 4,07 | 4,58 | 0,407 | ||
12 | 0,908 | 1,82 | 2,72 | 3,63 | 4,54 | 5,45 | 6,35 | 7,26 | 8,17 | 0,724 | ||
15 | 1,415 | 2,83 | 4,24 | 5,66 | 7,07 | 8,49 | 9,9 | 11,32 | 12,73 | 1,132 |
|
|
Пример расчета
Выбираем наиболее нагруженное междуэтажное перекрытие, максимальная временная нагрузка составляет 6 кн/м2.
Сбор нагрузок на монолитную плиту
№ | Вид нагрузки | qн, кН/м2 | gf | qр, кН/м2 | |
1 | Постоянная нагрузка g | ||||
— Линолеум поливинилхлоридный на тканевой основе. d=0,002 м, g=1800 кг/м3 | 0,036 | 1,1 | 0,0396 | ||
— Холодная мастика на влагостойких вяжущих d=0,001 м, g=1400 кг/м3 | 0,014 | 1,3 | 0,0182 | ||
— Стяжка ц/п М 150. d=0,020 м, g=1800 кг/м3 | 0.36 | 1,3 | 0,468 | ||
ЖБ плита d=0,1 м, g=2500 кг/м3 | 2,75 | 1,1 | 3,025 | ||
итого | 3,16 | 3,551 | |||
2 | Временная нагрузка v | 6 | 1,2 | 7,2 | |
Всего q | 9,16 | 10,751 |
qпог = q*b*gп = 10,751*1*0,95 =10,22 кН/м
РАСЧЕТНАЯ СХЕМА:
Расчетные изгибающие моменты в сечениях балки определяем с учетом их перераспределения за счет проявления пластических деформаций по формулам:
М4 = qпог*0.83/11 =10.22 * 0.83/11 = 0,7712 кН*м
М3 = qпог*1.5/16 =10.22 * 1.5/16 = 0,9581 кН*м
М2 = qпог*1.95/16 =10.22 * 1.95/16 =1,246 кН*м
М1 = qпог*2.53/16 =10.22 * 2.53/16 = 1,616 кН*м
Мc = qпог*1.5/11 =10.22 * 1.5/11 = -1.394 кН*м
Мb = qпог*1.95/16 =10.22 * 1.95/16 = -1.246 кН*м
Мa = qпог*2.53/16 =10.22 * 2.53/16 = -1,616 кН*м
Дата добавления: 2019-01-14; просмотров: 173; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!