Результаты расчетов сводим в таблицу.
ЗАДАНИЕ
к комплексному расчетному заданию «Рассчитать кольцевую сеть для водоснабжения промышленного предприятия»
Дано:
Сеть (рис. 1а-1в) состоит из двух смежных колец I и II. Направления путевых расходов qi-j линий указаны предположительно.
Рис. 1а
Рис.1в
В период наибольшего расчетного водопотребления из сети забирается вода в количестве
где Qi - отбор в отдельных n точках сети, л/с. li-j- длины участков от точки i до точки j, м; Эн - экономический фактор, учитывающий влияние стоимости энергии, укладки труб, величины амортизационных отчислений и т. п. для каждого участка сети от точки i до точки j.
Данные для вариантов выбрать из следующей таблицы в соответствии с номером в журнале (ведомости).
Дано | Номер по журналу | ||||||||||||||||||||||||
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 | 13 | 14 | 15 | 16 | 17 | 18 | 19 | 20 | 21 | 22 | 23 | 24 | 25 | |
Схема | а | б | в | а | б | в | а | б | в | а | б | в | а | б | в | а | б | в | а | б | в | а | б | в | а |
Q1 | 10 | 11 | 12 | 13 | 14 | 15 | 16 | 17 | 18 | 19 | 20 | 21 | 22 | 23 | 24 | 25 | 26 | 27 | 28 | 29 | 30 | 31 | 32 | 33 | 34 |
Q2 | 15 | 16 | 17 | 18 | 19 | 20 | 21 | 22 | 23 | 24 | 25 | 26 | 27 | 28 | 29 | 30 | 31 | 32 | 33 | 34 | 35 | 36 | 37 | 38 | 39 |
Q3 | 30 | 32 | 34 | 36 | 38 | 40 | 42 | 44 | 46 | 48 | 50 | 52 | 54 | 56 | 58 | 60 | 62 | 64 | 66 | 68 | 70 | 72 | 74 | 76 | 78 |
Q4 | 13 | 14 | 15 | 16 | 17 | 18 | 19 | 20 | 21 | 22 | 23 | 24 | 25 | 26 | 27 | 28 | 29 | 30 | 31 | 32 | 33 | 34 | 35 | 36 | 37 |
Q5 | 14 | 15 | 16 | 17 | 18 | 19 | 20 | 21 | 22 | 23 | 24 | 25 | 26 | 27 | 28 | 29 | 30 | 31 | 32 | 33 | 34 | 35 | 36 | 37 | 38 |
Q6 | 10 | 11 | 12 | 13 | 14 | 15 | 16 | 17 | 18 | 19 | 20 | 21 | 22 | 23 | 24 | 25 | 26 | 27 | 28 | 29 | 30 | 31 | 32 | 33 | 34 |
Q7 | 12 | 13 | 14 | 15 | 16 | 17 | 18 | 19 | 20 | 21 | 22 | 23 | 24 | 25 | 26 | 27 | 28 | 29 | 30 | 31 | 32 | 33 | 34 | 35 | 36 |
L1-5 | 300 | - | 500 | 350 | - | 450 | 400 | - | 400 | 450 | - | 350 | 500 | - | 300 | 200 | - | 300 | 400 | - | 500 | 400 | - | 450 | 400 |
L5-4 | 600 | 800 | 700 | 650 | 750 | 650 | 700 | 700 | 600 | 750 | 650 | 550 | 800 | 600 | 500 | 500 | 600 | 800 | 700 | 650 | 750 | 650 | 700 | 700 | 600 |
L4-3 | 200 | 300 | 350 | 250 | 400 | 400 | 300 | 450 | 450 | 350 | 350 | 300 | 400 | 300 | 350 | 300 | 400 | 300 | 450 | 450 | 350 | 350 | 300 | 400 | 300 |
L1-2 | 50 | 100 | 50 | 100 | 100 | 50 | 150 | 150 | 200 | 200 | 200 | 150 | 250 | 300 | 200 | 50 | 100 | 100 | 50 | 150 | 150 | 200 | 200 | 200 | 150 |
L2-3 | 600 | 700 | 600 | 650 | 650 | 550 | 700 | 600 | 500 | 750 | 550 | 450 | 800 | 500 | 400 | 650 | 650 | 550 | 700 | 600 | 500 | 750 | 550 | 450 | 800 |
L2-7 | 250 | - | - | 300 | - | - | 350 | - | - | 400 | 450 | - | - | 500 | - | - | 550 | - | - | 600 | - | 650 | |||
L7-6 | 450 | 600 | 500 | 500 | 550 | 450 | 550 | 500 | 400 | 600 | 450 | 350 | 650 | 400 | 300 | 500 | 550 | 450 | 550 | 450 | 400 | 600 | 450 | 350 | 650 |
L6-3 | 200 | 300 | 250 | 250 | 300 | 250 | 300 | 250 | 200 | 350 | 200 | 150 | 400 | 200 | 100 | 200 | |||||||||
L1-7 | 350 | 300 | 350 | 300 | 300 | 250 | 300 | 200 | 300 | 200 | |||||||||||||||
L2-5 | 250 | 350 | 400 | 300 | 250 | ||||||||||||||||||||
Э1 - 5 | 1.5 | 0.8 | 0.5 | 0.7 | 1 | 1 | 0.8 | 0.5 | 0.9 | 1 | 1.3 | ||||||||||||||
Э 5-4 | 2 | 1.5 | 1 | 1 | 0.8 | 1 | 1.2 | 1.5 | 1 | 1 | 1 | 0.8 | 0.8 | 2 | 1.5 | 0.8 | |||||||||
Э 4-3 | 2,5 | 2 | 1,5 | 1 | 1 | 1 | 1,5 | 2 | 2 | 2 | 1,5 | 1 | 1 | 2 | 1,5 | 2 | 1,5 | 1 | 1 | 1 | 1,5 | 2 | 2 | 2 | 1,5 |
Э 1-2 | 3 | 2.5 | 2 | 1.5 | 1 | 1.5 | 2 | 2.5 | 3 | 2.5 | 2 | 1.5 | 1 | 2.5 | 2 | 1 | |||||||||
Э 2-3 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | |||||||||
Э 2-7 | 0.8 | 0.5 | 0.2 | 0.6 | 0.3 | 0.8 | |||||||||||||||||||
Э 7-6 | 0.5 | 0.4 | 0.3 | 0.2 | 0.3 | 0.4 | 0.5 | 0.6 | 0.7 | 0.8 | 0.9 | 0.8 | 0.7 | 0.6 | 0.5 | 0.9 | |||||||||
Э 6-3 | 1 | 0.8 | 0.7 | 0.6 | 0.6 | 1 | 0.8 | 0.7 | 0.5 | 0.4 | 0.9 | 1 | 0.8 | 0.6 | 0.5 | 0.5 | |||||||||
Э 1-7 | 0.2 | 1 | 0.9 | 0.5 | 0.9 | 0.6 | 1 | 0.4 | 0.8 | 0.7 | |||||||||||||||
Э 2-5 | 1 | 0.5 | 1 | 0.5 | 1 | ||||||||||||||||||||
h изб | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 6 | 7 | 8 | 6 | 7 | 8 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 6 |
Найти:
|
|
|
|
|
|
- диаметры всех водопроводных линий Di - j;
|
|
- скорости течения воды на всех участках сети и
- величины потерь напора hi - j на всех участках сети;
- уточнить направления течения воды на всех участках сeти
- исправленные (за счет перебрасываемых) значения расчетных расходов Q ' i (или Q ' i и т. д.) в каждой точке отбора
- минимальный необходимый напор сети hmin;
- требуемый напор hceти и суммарный расход воды Q сети (основные характеристики насоса и (или) водонапорной башни).
Начертить:
схему сети (в масштабе) в соответствии со схемой задания (см. рис. 1а-1в) с указанием найденный величин;
таблицу всех найденных характеристик по отдельным участкам сети.
МЕТОДИКА И ПРИМЕР РАСЧЕТА
Дано: Сеть состоит из двух смежных колец I и II. Направление путевых расходов qi-j линий водопотребления из сети указаны предположительно.
В период наибольшего расчетного водопотребления из сети вода забирается в количествеQ = , где Q - отбор в отдельных п точках сети, л/с; li - j - длины участков от точкиi до точкиj, м.
Э i - j– экономический фактор, учитывающий влияние стоимости укладки труб, величины амортизационных отчислений по участкам и т. д. Чем выше Э i - j, тем выгоднее прокладывать трубы большого диаметра. Этот коэффициент, как правило, рассчитывается экономическими службами предприятия.
Расход на участках, л/с | Q1 | Q2 | Q3 | Q4 | Q5 | Q6 | Q7 |
21 | 26 | 52 | 24 | 25 | 21 | 23 |
Участок | 1-5 | 5-4 | 1-3 | 1-2 | 2-3 | 1-7 | 7-6 | 6-3 |
Длины участков, м | 350 | 550 | 300 | 150 | 450 | 200 | 350 | 150 |
Экономический фактор | 0,5 | 0,8 | 1 | 1,5 | 1 | 0,4 | 0,8 | 1 |
Величина потерь напора hизб = 8 м.
Расчет
1. Находим общий расчетный водозабор из сети всеми объектами водопотребления Q:
Qл/с =Q1+Q2+Q3+Q4+Q5+Q6+ Q7 =
= 21 + 26 + 52 + 24 + 25 + 21 + 23 = 192 л/с;
Q = Qл/с /1000 = 192 /1000 = 0,192 м3/с
2. Для определения путевых расходов всех участков сети находим эквивалентные экономические длины каждого из участков:
700 | 687,5 | 300 | 100 | 450 | 500 | 437,5 | 150 |
3. Находим суммарные эквивалентные экономические длины всех возможных путей от водозабора из внешней сети до углового потребителя, имеющего возможность потребления из нескольких различных ветвей сети:
Ветвь 1:
= + + = 700 + 687,5 + 300 = 1687,5 м;
ветвь 2:
= + =100 + 450 = 550 м;
ветвь 3:
= + + =500 + 437,5 + 150 = 1087,5 м.
4. Находим доли водоподачи узловому потребителю, поступающие по разным ветвям сети:
где i - номер ветви, n = 3 – количество ветвей.
К1=
К2=
К3=
При проверке , имеем 1.
5. Находим подачу воды узловому потребителю, поступающую по разным ветвям сети:
q4-3 =Q3K1=0,052·0,25 = 0,013 м3/с;
q2-3=Q3K2=0,052·0,42 = 0,0218 м3/с
q6-3 =Q3K3=0,052·0,33 = 0,0172 м3/с.
6. Находим транзитные расходы на каждом участке пути:
q1-5 = Q5+Q4+Q3 ·K1 = 0,025 + 0,024 + 0,0128 = 0,0618 м3/с;
q5-4 = Q4+Q3 ·K1 =0,024 + 0,0128 = 0,037 м3/с;
q4-3 = Q3 ·K1 =0,0128 м3/с;
q1-2 = Q2+Q3 K2 =0,026 + 0,0218 = 0,0478 м3/с;
q2-3 = Q3 K2= 0,0218 м3/с
q1-7 = Q7+Q6+Q3 ·K3 =0,023 + 0,021 + 0,0172=0,0612 м3/с; q7-6 = Q6+Q3 ·K3 = 0,021 + 0, 0172 = 0,0382 м3/с;
q6-3 = Q3 ·K3 = 0, 0172 м3/с
Проверка:
Q – Q1 = q1-2 + q1-5+ q1-7
Имеем
0,192 – 0,021= 0,171 = 0,1708.
7. Находим экономические диаметры отдельных водопроводных линий:
Di-j = ·
где х = 0,14 - теоретическое значение для труб среднего диаметра (для расходов до 200 л/с);
х = 0,15 - для расходов от 200 до 500 л/с;
х = 0,16 - для расходов свыше 500 л/с.
8. Подбираем ближайшие по значению диаметры стандартных труб из следующего ряда:
Ø50; 75; 100; 125; 150; 200; 250; 300; 350; 400; 450; 500 и далее через 100.
Участки | D1-5 | D5-4 | D4-3 | D1-2 | D2-3 | D1-7 | D7-6 | D6-3 |
Экономические диаметры, мм | 281 | 242 | 160 | 295 | 200 | 272 | 247 | 183 |
Нормализованные диаметры, мм | 300 | 250 | 150 | 300 | 200 | 300 | 250 | 150 |
9. Проверяем соответствие выбранных диаметров рекомендуемому диапазону экономических скоростей. Среднee значение экономических скоростей рекомендовано выбирать в пределах:
- для труб малых и средних диаметров (до 500 мм) 0,6-0,9 м/с;
- для труб больших диаметров (свыше 500 мм) 0,9-1,2 м/с.
В зависимости от назначенной и технологических требований
возможны более широкие пределы скоростей: 0-3 м/с. Большие скорости способствует возникновению гидравлических ударов, снижение скоростей менее рекомендуемой приводит к повышенным капитальным вложениям.
, м/c
υ1-5 | υ 5-4 | υ4-3 | υ1-2 | υ2-3 | υ1-7 | υ7-6 | υ6-3 |
0,87 | 0,75 | 0,72 | 0,68 | 0,69 | 0,87 | 0,78 | 0,99 |
Все рассчитанные участки соответствуют рекомендуемым скоростям, кроме участка 6-3. Это значение превышает рекомендованные, однако при увеличении диаметра скорости снизятся ниже рекомендованных, поэтому в дальнейших расчетах принимаем рассчитанные скорости.
Результаты расчетов сводим в таблицу.
Участок сети | l, м | lэ, м | q, м /с | D, мм | υ, м/с |
1-5 | 350 | 700 | 0,0618 | 300 | 0,87 |
5-4 | 550 | 687,5 | 0,0368 | 250 | 0,75 |
4-3 | 300 | 300 | 0,0128 | 150 | 0,72 |
1-2 | 150 | 100 | 0,0477 | 300 | 0,68 |
2-3 | 450 | 450 | 0,0217 | 200 | 0,69 |
1-7 | 200 | 500 | 0,0615 | 300 | 0,87 |
7-6 | 350 | 437,5 | 0,0385 | 250 | 0,78 |
6-3 | 150 | 150 | 0,0175 | 150 | 0,99 |
10. Потери напора в стальных и чугунных трубах на единицу длины трубы:
i=S0·Q2
где So - удельное сопротивление линий (сопротивление трения, приходящееся на 1 м линии), зависящее от диаметра трубы и шероховатости внутренней поверхности стенок.
Существует ряд эмпирических зависимостей, в том числе таблиц и диаграмм, для определения i и So , например, проф. Ф. А. Шевелева и таблиц, созданных на их основе. Для стальных и чугунных труб:
-в области квадратичного сопротивления (при скорости 1,2 м/с)
- переходной области (при υ < 1,2 м/с)
(1)
Так как скорости во всех линиях нашего водопровода меньше 1,2 м/с, то используем формулу (1).
i1-5 | i5-4 | i4-3 | i1 -2 | i2-3 | i1-7 | i7-6 | i6-3 |
0,0041 | 0,0039 | 0,0071 | 0,0025 | 0,0045 | 0,0041 | 0,0043 | 0,0127 |
11. Находим удельное сопротивление линий:
S01-5 | S05-4 | S04-3 | S01-2 | S02-3 | S01-7 | S07-6 | S06-3 |
1,07 | 2,89 | 43,6 | 1,12 | 9,57 | 1,08 | 2,87 | 41,58 |
12. Сопротивление всех линий сети по заданным длинам линий:
S1-5 | S5-4 | S4-3 | S1-2 | S2-3 | S1-7 | S7-6 | S6-3 |
376,1 | 1590,8 | 13079,1 | 167,97 | 4304,57 | 215,08 | 1005,1 | 6237,06 |
13. Для упрощения дальнейших расчетов находим произведения:
1-5 | 5-4 | 4-3 | 1-2 | 2-3 | 1-7 | 7-6 | 6-3 |
23,24 | 58,54 | 167,41 | 8,01 | 93,41 | 13,23 | 38,70 | 109,15 |
14. Найдем величины потерь напора на отдельных участках. При этом величинам потерь напора придаются знаки «+» или «-», в зависимости от того, идет ли расход по данной линии по часовой стрелке или против нее:
Участок сети | I кольцо | II кольцо | ||||||||
1-5 | 5-4 | 4-3 | 3-2 | 2-1 | 1-2 | 2-3 | 3-6 | 6-7 | 7-1 | |
Знак | + | + | + | - | - | + | + | - | - | - |
hi-j | 1,437 | 2,155 | 2,144 | 2,027 | 0,382 | 0,382 | 2,027 | 1,909 | 1,49 | 0,813 |
15. Из теории гидравлики известно, что истинноераспределение воды по линиям кольцевой сети характеризуется равенством нулю суммы потерь напора в каждом замкнутом контуре сети или кольце, т. е. идеальным случаем распределения потерь напора по каждому кольцу сети является Σ h = 0.
В общем случае потери напора по I не равны II и, следовательно, Σ h ≠ 0, a Σh = ∆h, которое называется невязкой кольца.
Найдем невязки колец:
I: ∆h1 = h1-5 + h5-4+ h4-3 + h3-2 + h2-1 = 1,437 + 2,155 + 2,144-2,027-0,382 = 3,327 м;
II: ∆h11 = h1-2 + h2-3+ h6-7 + h3-6 + h7-2 = 0,382 + 2,027 -1,909 – 1,49 - 0,813 = -1,803 м.
Допустимый предел невязок не должен превышать потери давления смежных линий у концевого потребителя в данном кольце:
и выбираем наименьшие значения:
и
Сравниваем значения невязок по кольцу с максимально допустимыми:
и
Невязки превышают допустимые пределы, знаки («+» для кольца I и «-» для кольца II) показывают, что перегруженными являются периферийные линии сети, а центральная недогружена, поэтому необходима переброска некоторого количества воды с периферийных линий на центральную.
16. Величины перебрасываемых (поправочных) расходов Q определяются для каждого кольца:
17. В результате пропуска по сети перебрасываемых расходов в указанном направлении расходы на участках периферийных линий должны уменьшаться, а на участке центральной магистрали (2-3) возрасти:
I кольцо:
∆Q1-5 = -0,0029 м3/с, ∆Q5-4 = -0,0029 м3/с,
∆Q4-3 = -0,0029 м3/с, ∆Q3-2 = 0,0067 м3/с,
∆Q2-1 = 0,0067 м3/с;
II кольцо:
∆Q3-6 = - 0,0038 м3/с, ∆Q6-7 = - 0,0038 м3/с,
∆Q7-1 = - 0,0038 м3/с, ∆Q1-2 = 0,0067 м3/с,
∆Q2-3 = 0,0067 м3/с.
18. Определим исправленные, за счет перебрасываемых, значения расчетных расходов:
q1-5 | q 5-4 | q 4-3 | q 1-2 | q 2-3 | q 1-7 | q 7-6 | q 6-3 |
0,0589 | 0,0339 | 0,0099 | 0,0543 | 0,0283 | 0,577 | 0,0347 | 0,0137 |
19. Далее проводим расчет потерь напора при новых значениях расходов, начиная с п.7, пока значения невязок не будут удовлетворять необходимым условиям. Все полученные значения сводим в таблицу.
Участки сети | Путевой расход, м3/с | Диаметр, мм | Средняя эконом. скорость, м/с | Потери напора в трубах, м3/с2 | Удельное сопротивление линий, Па/м | Сопротивление линий, Па | Потери напора, м | Исправленные путевые расходы, м3/с |
1-5 | 0,0618 | 300 | 0,87 | 0,0041 | 1,07 | 376,1 | 1,437 | 0,0589 |
5-4 | 0,0368 | 250 | 0,75 | 0,0039 | 2,89 | 1590,8 | 2,155 | 0,0339 |
4-3 | 0,0128 | 150 | 0,72 | 0,0071 | 43,6 | 13079 | 2,144 | 0,0099 |
1-2 | 0,0477 | 300 | 0,68 | 0,0025 | 1,12 | 167,97 | 0,382 | 0,0543 |
2-3 | 0,0217 | 200 | 0,69 | 0,0045 | 9,57 | 4304,6 | 2,027 | 0,0283 |
1-7 | 0.0615 | 300 | 0,87 | 0,0041 | 1,08 | 215,08 | 0,813 | 0,0577 |
7-6 | 0,0385 | 250 | 0,78 | 0,0043 | 2,87 | 1005,1 | 1,490 | 0,0347 |
6-3 | 0,0175 | 150 | 0,99 | 0,0127 | 41,58 | 6237 | 1,909 | 0,0137 |
Кольцо | Потери в смеж-ных линиях, м | Минимальное значение потерь, м | Невязка ∆h, м | Переброска ∆Q, м3/с |
I кольцо | 2,144 | 2,027 | 3,327 | 0,0029 |
2,027 | ||||
II кольцо | 2,027 | 1,909 | -2,185 | 0,0038 |
1,909 |
Так как значение невязок не удовлетворяют условию и , то повторяем расчет с измененными значениями путевых расходов.
Участки сети | Путевой расход, м3/с | Диаметр, мм | Средняя эконом, скорость, м/с | Потери напора в трубах, м 3/с2 | Удельное сопротивление линий, Па/м | Сопротивление линий, Па | Потери напора, м | Исправленные путевые расходы, м /с |
1-5 | 0,0589 | 300 | 0,83 | 0,0038 | 1,08 | 378,84 | 1,315 | 0,0569 |
5-4 | 0,0339 | 250 | 0,69 | 0,0034 | 2,93 | 1612,2 | 1,854 | 0,0319 |
4-3 | 0,0099 | 150 | 0,56 | 0,0045 | 45,57 | 13670 | 1,344 | 0,0079 |
1-2 | 0,0543 | 400 | 0,53 | 0,0008 | 0,26 | 39,69 | 0,117 | 0,0588 |
2-3 | 0,0283 | 200 | 0,90 | 0,0074 | 9,17 | 4127,9 | 3,316 | 0,0328 |
1-7 | 0,0577 | 300 | 0,82 | 0,0036 | 1,09 | 217,15 | 0,724 | 0,0553 |
7-6 | 0,0347 | 250 | 0,71 | 0,0035 | 2,92 | 1012,9 | 1,234 | 0,0323 |
6-3 | 0,0137 | 150 | 0,78 | 0,0081 | 43,1 | 6465,5 | 1,121 | 0,0113 |
Кольцо | Потери в смежных линиях, м | Минимальное значение потерь, м | Невязка ∆h, м | Переброска ∆Q, м3/с |
I кольцо | 1,344 | 1,344 | 1,080 | 0,0020 |
3,316 | ||||
II кольцо | 3,316 | 1,221 | -0,136 | 0,0024 |
1,221 |
20. Сеть увязывается - находим необходимый напор для определения высоты напорной башни и/или напорного насоса. Минимально необходимый напор от входа в сеть и до наиболее удаленного потребителя
h1 = h1-5 + h5-4 + h4-3 = 1,315 + 1,854 + 1,344 = 4,513 м;
h11 = h1-2 + h2-3 = 0,117 + 3,316 = 3,433 м;
h111 = h1-7 + h7-6 + h6-3 = 0,724 + 1,234 + 1,221 = 3,179 м.
Если после расчета оказалось, что на каком-либо участке поменялся знак, это означает, что поменялось и направление движения воды (на чертеже это надо отобразить изменением направления стрелок).
Выбираем наибольший из минимально необходимых напоров от входа в сеть и до наиболее удалённого потребителя - это и будет минимально необходимый напор сети.
Однако для нормальной работы наиболее удаленного потребителя необходимо некое избыточное давление, следовательно, напор, который должен быть в начале сети
hпод = hmax + hизб = 4,513 + 8 = 12,513м
По полученным значениям подачи Q = 0,192 м/с и необходимого напора
hпод = 12,513 м выбираем напорный насос.
Литература
1. Абрамов Н. Н. Водоснабжение / Н. Н. Абрамов. - М. Стройиздат, 1982.
2. Системы производства и распределения энергоносителей промышленных предприятий : учебное пособие / В. Г. Лисиенко [и др.]; под общ. ред. А. П. Несенчука. – Минск: Вышэйшая школа, 1989.
3. Соколов Е. Я. Энергетические основы трансформации теп- ла и процессов охлаждения / Е. Я. Соколов, В. М.Бродянский. - М.: Энергоиздат, 1981.
4. Энергетика и охрана окружающей среды/под ред. Н. Г. За- логина. -М. : Энергия, 1979.
5. Черкасский В. М. Насосы, компрессоры, вентиляторы / В. М. Черкасский. - М. : Энергоатомиздат, 1984.
Дата добавления: 2019-01-14; просмотров: 561; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!