Предельные деформации основания 1 страница
5.5.46 Предельные значения совместной деформации основания и сооружения s u,s и s u,f устанавливают исходя из необходимости соблюдения:
а) технологических или архитектурных требований к деформации сооружения (изменение проектных уровней и положений сооружения в целом, отдельных его элементов и оборудования, включая требования к нормальной работе лифтов, кранового оборудования, подъемных устройств элеваторов и т.п.) - s u,s;
б) требований к прочности, устойчивости и трещиностойкости конструкций, включая общую устойчивость сооружения, - s u,f .
5.5.47 Предельные значения совместной деформации основания и сооружения по технологическим или архитектурным требованиям su,s должны устанавливаться соответствующими нормами проектирования сооружений, правилами технической эксплуатации оборудования или заданием на проектирование с учетом в необходимых случаях рихтовки оборудования в процессе эксплуатации.
Проверку соблюдения условия s £ su,s производят при разработке типовых и индивидуальных проектов в составе расчетов сооружения во взаимодействии с основанием после соответствующих расчетов конструкций сооружения по прочности, устойчивости и трещиностойкости.
5.5.48 Предельные значения совместной деформации основания и сооружения по условиям прочности, устойчивости и трещиностойкости конструкций su,f должны устанавливаться при проектировании на основе расчета сооружения во взаимодействии с основанием.
|
|
Значение su,f допускается не устанавливать для сооружений значительной жесткости и прочности (например, зданий башенного типа, домен), а также для сооружений, в конструкциях которых не возникают усилия от неравномерных осадок основания (например, различного рода шарнирных систем).
5.5.49 При разработке типовых проектов сооружений на основе значений su,s и su,f следует, как правило, устанавливать следующие критерии допустимости применения этих проектов, упрощающие расчет оснований по деформациям при их привязке к местным грунтовым условиям:
а) предельные значения степени изменчивости сжимаемости грунтов aЕ основания, соответствующие различным значениям среднего модуля деформации грунтов в пределах плана сооружения или средней осадки основания ;
б) предельную неравномерность деформаций основания Dsu0, соответствующую нулевой жесткости сооружения;
в) перечень грунтов с указанием их простейших характеристик свойств, а также характера напластований, при наличии которых не требуется выполнять расчет оснований по деформациям.
П р и м е ч а н и я
1 Степень изменчивости сжимаемости основания aЕ определяют отношением наибольшего значения приведенного по глубине модуля деформации грунтов основания в пределах плана сооружения к наименьшему значению.
|
|
2 Среднее значение модуля деформации грунтов основания впределах плана сооружения определяют как средневзвешенное с учетом изменения сжимаемости грунтов по глубине и в плане сооружения.
5.5.50 Предельные значения деформаций оснований допускается принимать согласно приложению Е, если конструкции сооружения не рассчитаны на усилия, возникающие в них при взаимодействии с основанием и в задании на проектирование не установлены значения su,s (см. 5.5.46, 5.5.47).
5.5.51 В проектах сооружений, расчетная осадка которых превышает 8 см, следует, как правило, предусматривать соответствующий строительный подъем сооружения, а также мероприятия, не допускающие изменений проектных уклонов вводов и выпусков инженерных коммуникаций и обеспечивающие сохранность коммуникаций в местах их пересечения со стенами сооружения.
5.5.52 Расчет деформаций основания допускается не выполнять, если среднее давление под фундаментами проектируемого сооружения не превышает расчетное сопротивление грунтов основания (см. 5.5.8-5.5.25) и выполняется одно из следующих условий:
а) степень изменчивости сжимаемости основания меньше предельной (по 5.5.49, а);
|
|
б) инженерно-геологические условия площадки строительства соответствуют области применения типового проекта (по 5.5.49, в);
в) грунтовые условия площадки строительства сооружений, перечисленных в таблице 5.9, относятся к одному из вариантов, указанных в этой таблице.
Таблица 5.9
Сооружения | Варианты грунтовых условий | ||
1 Производственные здания Одноэтажные с несущими конструкциями, малочувствительными к неравномерным осадкам (например, стальной или железобетонный каркас на отдельных фундаментах при шарнирном опирании ферм, ригелей), и с мостовыми кранами грузоподъемностью до 50 т включительно. Многоэтажные до 6 этажей включительно с сеткой колонн не более 6х9 м 2 Жилые и общественные здания Прямоугольной формы в плане без перепадов по высоте с полным каркасом и бескаркасные с несущими стенами из кирпича, крупных блоков или панелей: а) протяженные многосекционные высотой до 9 этажей включительно; б) несблокированные башенного типа высотой до 14 этажей включительно | 1 Крупнообломочные грунты при содержании заполнителя менее 40 % 2 Пески любой крупности, кроме пылеватых, плотные и средней плотности 3 Пески любой крупности, только плотные 4 Пески любой крупности, только средней плотности при коэффициенте пористости е £ 0,65 5 Супеси при е £ 0,65, суглинки при е £ 0,85 и глины при e £ 0,95, если диапазон изменения коэффициента пористости этих грунтов на площадке не превышает 0,2, а IL £ 0,5 6 Пески, кроме пылеватых при е £ 0,7 в сочетании с глинистыми грунтами при е < 0,5 и IL < 0,5 независимо от порядка их залегания | ||
П р и м е ч а н и я
1 Таблицей допускается пользоваться для сооружений, в которых площади отдельных фундаментов под несущие конструкции отличаются не более чем в два раза, а также для сооружений иного назначения при аналогичных конструкциях и нагрузках. 2 Таблица не распространяется на производственные здания с нагрузками на полы свыше 20 кПа. |
5.6 Расчет оснований по несущей способности
5.6.1 Целью расчета оснований по несущей способности является обеспечение прочности и устойчивости оснований, а также недопущение сдвига фундамента по подошве и его опрокидывания. Принимаемая в расчете схема разрушения основания (при достижении им предельного состояния) должна быть как статически, так и кинематически возможна для данного воздействия и конструкции фундамента или сооружения.
5.6.2 Расчет оснований по несущей способности производят исходя из условия
(5.25)
где F - расчетная нагрузка на основание, кН, определяемая в соответствии с подразделом 5.2;
Fu - сила предельного сопротивления основания, кН;
gc - коэффициент условий работы, принимаемый:
для песков, кроме пылеватых .......................……...1,0
#G1для песков пылеватых, а также глинистых грунтов в стабилизированном
состоянии .................................................................................. 0,9
для глинистых грунтов в нестабилизированном
состоянии ...................... ………………………………………...0,85
для скальных грунтов:
невыветрелых и слабовыветрелых ..................1,0
выветрелых .......................................………….0,9
сильновыветрелых .................................………0,8;
gn - коэффициент надежности по назначению сооружения, принимаемый равным 1,2; 1,15 и 1,10 соответственно для сооружений I, II и III уровней ответственности.
Примечание- В случае неоднородных грунтов средневзвешенное значение gc принимают в пределах толщины b1 + 0,1 b (но не более 0,5b) под подошвой фундамента, где b- сторона фундамента, м, в направлении которой предполагается потеря устойчивости, а b1 = 4м.
5.6.3 Вертикальную составляющую силу предельного сопротивления основания Nu, кН, сложенного скальными грунтами независимо от глубины заложения фундамента вычисляют по формуле
(5.26)
где Rc - расчетное значение предела прочности на одноосное сжатие скального грунта, кПа;
b^ и l^ - соответственно приведенные ширина и длина фундамента, м, вычисляемые по формулам:
; (5.27)
здесь еb и еl - соответственно эксцентриситеты приложения равнодействующей нагрузок в направлении поперечной и продольной осей фундамента, м.
5.6.4 Сила предельного сопротивления основания, сложенного дисперсными грунтами в стабилизированном состоянии, должна определяться исходя из условия, что соотношение между нормальными s и касательными t напряжениями по всем поверхностям скольжения, соответствующее предельному состоянию основания, подчиняется зависимости
, (5.28)
где jI и сI - соответственно расчетные значения угла внутреннего трения и удельного сцепления грунта (подраздел 5.3).
5.6.5 Сила предельного сопротивления основания, сложенного медленно уплотняющимися водонасыщенными глинистыми, органо-минеральными и органическими грунтами (при степени влажности Sr V 0,85 и коэффициенте консолидации сn _ 107 см2 /год), должна определяться с учетом возможного нестабилизированного состояния грунтов основания за счет избыточного давления в поровой воде u. При этом соотношение между нормальными s и касательными t напряжениями принимают по зависимости
, (5.29)
где jI и сI - соответствуют стабилизированному состоянию грунтов основания и определяются по результатам консолидированного среза (ГОСТ 12248 и ГОСТ 20276).
Избыточное давление в поровой воде допускается определять методами фильтрационной консолидации грунтов с учетом скорости приложения нагрузки на основание.
При соответствующем обосновании (высокие темпы возведения сооружения или нагружения его эксплуатационными нагрузками, отсутствие в основании дренирующих слоев грунта или дренирующих устройств) допускается в запас надежности принимать jI= 0, а сI - соответствующим нестабилизированному состоянию грунтов основания и равным прочности грунта по результатам неконсолидированного среза сu (ГОСТ 12248 и ГОСТ 20276) (см. 5.6.14).
5.6.6 При проверке несущей способности основания фундамента следует учитывать, что потеря устойчивости может происходить по следующим возможным вариантам (в зависимости от соотношения вертикальной и горизонтальной составляющих равнодействующей, а также значения эксцентриситета):
- плоский сдвиг по подошве;
- глубинный сдвиг;
- смешанный сдвиг (плоский сдвиг по части подошвы и глубинный сдвиг по поверхности, охватывающей оставшуюся часть подошвы).
Необходимо учитывать форму фундамента и характер его подошвы, наличие связей фундамента с другими элементами сооружения, напластование и свойства грунтов основания.
Проверку устойчивости основания отдельного фундамента следует производить с учетом работы основания всего сооружения в целом.
5.6.7 Расчет оснований по несущей способности в общем случае следует выполнять методами теории предельного равновесия, основанными на поиске наиболее опасной поверхности скольжения и обеспечивающими равенство сдвигающих и удерживающих сил. Возможные поверхности скольжения, отделяющие сдвигаемый массив грунта от неподвижного, могут быть приняты круглоцилиндрическими, ломаными, в виде логарифмической спирали и другой формы.
5.6.8 Возможные поверхности скольжения могут полностью или частично совпадать с выраженными ослабленными поверхностями в грунтовом массиве или пересекать слои слабых грунтов; при их выборе необходимо учитывать ограничения на перемещения грунта, вытекающие из конструктивных особенностей сооружения. При расчете должны учитываться различные сочетания нагрузок, отвечающие как периоду строительства, так и периоду эксплуатации сооружения.
5.6.9 Для каждой возможной поверхности скольжения вычисляют предельную нагрузку. При этом используют соотношения между вертикальными, горизонтальными и моментными компонентами нагрузки, которые ожидаются в момент потери устойчивости, и описывают нагрузку одним параметром. Этот параметр определяют из условия равновесия сил (в проекции на заданную ось) или моментов (относительно заданной оси). В качестве предельной нагрузки принимают минимальное значение.
5.6.10 В число рассматриваемых при определении равновесия сил включают вертикальные, горизонтальные и моментные нагрузки от сооружения, вес грунта, фильтрационные силы, силы трения и сцепления по выбранной поверхности скольжения, активное и (или) пассивное давление грунта на сдвигаемую часть грунтового массива вне поверхности скольжения.
5.6.11 Вертикальную составляющую силы предельного сопротивления Nu, кН, основания, сложенного дисперсными грунтами в стабилизированном состоянии, допускается определять по формуле (5.30), если фундамент имеет плоскую подошву и грунты основания ниже подошвы однородны до глубины не менее ее ширины, а в случае различной вертикальной пригрузки с разных сторон фундамента интенсивность большей из них не превышает 0,5R (R - расчетное сопротивление грунта основания, определяемое в соответствии с 5.5.8-5.5.25)
(5.30)
где b^ и l^ - то же, что и в формуле (5.27), при этом буквой b обозначена сторона фундамента, в направлении которой предполагается потеря устойчивости основания;
Ng , Nq, Nc - безразмерные коэффициенты несущей способности, определяемые по таблице 5.10 в зависимости от расчетного значения угла внутреннего трения грунта jI и угла наклона к вертикали d равнодействующей внешней нагрузки на основание F в уровне подошвы фундамента;
gIи gI^ - расчетные значения удельного веса грунтов, кН/м3, находящихся в пределах возможной призмы выпирания соответственно ниже и выше подошвы фундамента (при наличии подземных вод определяют с учетом взвешивающего действия воды для грунтов, находящихся выше водоупора);
cI- расчетное значение удельного сцепления грунта, кПа;
d - глубина заложения фундамента, м (в случае неодинаковой вертикальной пригрузки с разных сторон фундамента принимают значение d, соответствующее наименьшей пригрузке, например, со стороны подвала);
xg, xq , xc - коэффициенты формы фундамента, определяемые по формулам:
(5.31)
здесь h = l / b;
l и b - соответственно длина и ширина подошвы фундамента, м, принимаемые в случае внецентренного приложения равнодействующей нагрузки равными приведенным значениям l^ и b^, определяемым по формуле (5.27).
Если h = l / b < 1, в формулах (5.31) следует принимать h =1.
Угол наклона к вертикали равнодействующей внешней нагрузки на основание определяют из условия
, (5.32)
где Fh и Fn - соответственно горизонтальная и вертикальная составляющие внешней нагрузки F на основание в уровне подошвы фундамента, кН.
Таблица 5.10
Угол внутрен- него тре- ния грунта jI град. | Обозна- чение коэффи-циентов | Коэффициенты несущей способности Ng , Nq и Nc при углах наклона к вертикали равнодействующей внешней нагрузки d, град, равных | ||||||||||||
| ||||||||||||||
0 | 5 | 10 | 15 | 20 | 25 | 30 | 35 |
40 | 45 | |||||
0 | 0 1,00 5,14 | - | - | - | - | - | - |
- | - |
- | ||||
5 | 0,20 1,57 6,49 | - | - | - | - |
- | - |
- | ||||||
10 | 0,60 2,47 8,34 | 0,42 2,16 6,57 | - | - | - |
- | - |
- | ||||||
15 | 1,35 3,94 10,98 | 1,02 3,45 9,13 | 0,61 2,84 6,88 | - | - |
- | - |
- | ||||||
20 | 2,88 6,40 14,84 | 2,18 5,56 12,53 | 1,47 4,64 10,02 | 0,82 3,64 7,26 | - |
- | - |
- | ||||||
25 | 5,87 10,66 20,72 | 4,50 9,17 17,53 | 3,18 7,65 14,26 | 2,00 6,13 10,99 | 1,05 4,58 7,68 |
- | - |
- | ||||||
30 | 12,39 18,40 30,14 | 9,43 15,63 25,34 | 6,72 12,94 20,68 | 4,44 10,37 16,23 | 2,63 7,96 12,05 | 1,29 5,67 8,09 |
| - |
- | |||||
35 | 27,50 33,30 46,12 | 20,58 27,86 38,36 | 14,63 22,77 31,09 | 9,79 18,12 24,45 | 6,08 13,94 18,48 | 3,38 10,24 13,19 |
| - |
- | |||||
40 | 66,01 64,19 75,31 | 48,30 52,71 61,63 | 33,84 42,37 49,31 | 22,56 33,26 38,45 | 14,18 25,39 29,07 | 8,26 18,70 21,10 | 4,30 13,11 14,43 |
- | ||||||
45 | 177,61 134,87 133,87 | 126,09 108,24 107,23 | 86,20 85,16 84,16 | 56,50 65,58 64,58 | 32,26 49,26 48,26 | 20,73 35,93 34,93 | 11,26 25,24 24,24 | 5,45 16,82 15,82 |
| |||||
Примечания 1 При промежуточных значениях jI и d коэффициенты Ng , Nq и Nc допускается определять интерполяцией. 2 В фигурных скобках приведены значения коэффициентов несущей способности, соответствующие предельному значению угла наклона нагрузки d¢ , исходя из условия (5.33). | ||||||||||||||
Дата добавления: 2021-01-21; просмотров: 42; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!