Расчетные характеристики камерных топок
Таблица 1.7
Окончание табл. 1.7
Потери тепла от наружного охлаждения q5 выбираются по данным рисунка 1.1.
Рис. 1.1. Потери тепла от наружного охлаждения
1 – котельный агрегат с хвостовыми поверхностями нагрева, 2 – собственно котел
Разбивка потерь тепла от наружного охлаждения по отдельным газоходам осуществляется введением в формулу, определяющую количество тепла, отданного газами, коэффициента сохранения тепла
. (1.32)
Потери тепла со шлаком q6шл и потери тепла на охлаждение не включённых в циркуляционную схему котлоагрегата панелей и балок топки q 6охл, %,:
(1.33)
Расход топлива, подаваемого в топку, В, кг/ч***:
(1.34)
здесь – количество вырабатываемого пара и расход воды на продувку, кг/ч.
Расчётный расход сжигаемого топлива, кг/ч,
(1.35)
Для предлагаемого примера БКЗ-320:
| Наименование | Обозначение | формула | величина |
| Располагаемое тепло топлива, кДж/кг | - | 14318 | |
| Температура уходящих газов, | τу.г. | - | 135 |
| Энтальпия уходящих газов, кДж/кг | Hух | - | 1239,50 |
| Потеря тепла от мех. недожога, % | q4 | - | 1 |
| Потеря тепла от хим. недожога, % | q3 | - | 0 |
| Потеря тепла в окр. среду, % | q5 | - | 0,5 |
| Потеря тепла с уходящими газами, % | q2 | 7,01 | |
| Потеря с физическим теплом шлаков, % | q6 | 0,072 | |
| Сумма тепловых потерь, % | ∑q | q2+ q3+ q4+ q5+ q6 | 8,602 |
| КПД котлоагрегата,% | 91,3 | ||
| Коэффициент сохранения тепла | φ | 0,994 | |
| Полезно использованное в агрегате тепло, кДж/час | Qка | 798,52106 | |
| Полный расход топлива, кг/час | Bк | 61080 | |
| Расчётный расход топлива (действительно сгоревшего), кг/час | Bр | 60469 |
Тепловой расчёт топочной камеры
При поверочном расчёте топочной камеры котлоагрегата предварительно принимается значение температуры газов на выходе из топки (перед фестоном или фестонированной частью конвективного пакета) .Рекомендации по её выбору содержатся в таблице 1.8.
Для остальных топлив температура газов принимается равной температуре начала деформации золы , но не выше 1100 оС. По принятой температуре газов на выходе из топки и адиабатической температуре сгорания топлива определяют тепловые, а по принятому значению – излучательные характеристики газов, с использованием геометрических параметров топочной камеры и закономерностей лучистого теплообмена получают расчётным путём выходную температуру газов .
Для расчёта этой температуры используют следующую формулу:
. (1.36)
Либо определяют по номограмме 4 приложения при условии, что
Bu=k•P•S,
где k – коэффициент ослабления лучей топочной средой, 1/(м · кгс/см2);
р – давление в топочной камере; для котлоагрегатов, работающих без наддува, р = 1 кгс/см2; s – эффективная толщина излучающего слоя в топочной камере.
Температура газов на выходе из топочной камеры
Таблица 1.8
| Топливо | Температура газов , оС |
| Донецкие АШ, ПА,Т; кизеловский Г и отсевы; кемеровский СС; Томь-усинский СС | 1050 |
| Донецкий ГСШ; подмосковный Б | 1000 |
| Ангренский Б; ирша-бородинский Б; Назаровский Б; Березовский Б; фрезерный торф | 950 |
| Сланцы северо-западных месторождений | 900 |
| Мазут, газ | 1050-1100 |
– температура газов, которую они имели бы при адиабатическом сгорании топлива, Теоретическая (адиабатическая) температура горения , определяется по величине полезного тепловыделения в топке . При отсутствии рециркуляции – с помощью таблицы 1.5 (при ), при рециркуляции
(1.37)
Полезное тепловыделение (кДж/м3).
(1.38)
Тепло, вносимое в топку воздухом, , кДж/кг (кДж/м3):
(1.39)
В формуле (1.39) – энтальпия воздуха после воздухоподогревателя, определяется с помощью таблицы 1.5 по его температуре.
Рис. 1.2. К определению относительного уровня расположения горелок
М – параметр, определяемый в зависимости от относительного положения максимума температуры пламени по высоте топки . При сжигании мазута и газа
. (1.40)
При камерном сжигании высокореакционных твёрдых топлив (каменные и бурые угли, сланцы, торф) и слоевом сжигании всех топлив
. (1.41)
При камерном сжигании малореакционных твёрдых топлив (А, Па, Т), а также каменных углей с повышенной зольностью (типа экибастузского)
. (1.42)
Независимо от величины в формулах (1.40) – (1.42) максимальное значение М принимается не выше 0,5 (для камерных топок).
При сжигании смеси топлив коэффициент м определяется по формуле смешения пропорционально долям тепловыделения:
. (1.43)
Для большинства видов топлив максимум температур по высоте топки практически совпадает с уровнем расположения горелок, однако, имеются исключения, тогда
(1.44)
где – высота расположения осей горелок (от пода или середины холодной воронки); при расположении горелок в два-три ряда по высоте за принимается средняя высота, если теплопроизводительности горелок всех рядов одинаковы, а при разной теплопроизводительности пропорционально смещается в сторону большей теплопроизводительности ряда; – расчётная высота заполняющего топку факела (от середины холодной воронки топки до середины выходного газового окна); – поправка на расположение максимума температур относительно уровня горелок (для большинства котлоагрегатов ).
При сжигании угольной пыли на котлоагрегатах с D ≤ 420 т/ч и при фронтовом или встречном расположении прямоточных или вихревых горелок в несколько ярусов величина .
В шахтно-мельничных топках с открытыми или эжекционными амбразурами ЦКТИ . При установке рассекателей, направляющих основную часть потока вниз, .
При сжигании газа и мазута с избытками воздуха в горелках
(1.45)
Для того же топлива, но при D ≤ 35 т/ч .
Для слоевых топок при сжигании топлива в тонком слое (топки типов ТЛЗ и ТЧЗ) и в скоростных топках ЦКТИ системы Померанцева принимают При сжигании топлив в толстом слое на подвижном или неподвижном колосниковом полотне .
При сжигании смеси топлив
(1.46)
Дата добавления: 2019-11-16; просмотров: 438; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!