Расчет направляющих, изготовленных из алюминиевых прессованных профилей
9.1.1 Расчет на прочность и устойчивость направляющих из алюминиевых сплавов производят в соответствии с положениями СП 128.13330 и настоящего ГОСТ.
9.1.2 Следует проверять на прочность как опорное так и пролетное сечения направляющей.
9.1.3 Вертикальные направляющие следует рассчитывать как растянуто-изгибаемые элементы. При наличии в конструкции участков направляющих, работающих на сжатие с изгибом, их рассчитывают по указаниям СП 128.13330 для внецентренно сжатых элементов. При этом прочность направляющей следует проверять по формулам:
(1)
(2)
Пример определения секториальных характеристик сечения и данные для вычисления бимомента для некоторых расчетных случаев приведены в Приложениях А и Б.
9.1.4 Горизонтальные направляющие следует проверять на прочность как элементы, изгибаемые в двух плоскостях, c учетом бимомента по формуле:
(3)
Допускается в запас прочности принимать величины бимоментов в многопролетных направляющих по данным Приложения Б как для однопролетных балок.
9.1.5 Для стенок направляющих при одновременном действии момента и поперечной силы должны быть выполнены условия:
(4)
(5)
|
|
|
где 
- нормальное напряжение в срединной плоскости стенки, параллельное продольной оси направляющей;
- то же, перпендикулярное к продольной оси направляющей, в том числе s loc , определяемое по указаниям СП 128.13330 и СП 16.13330 при наличии местных нагрузок от оборудования, освещения и т. п.
- касательное напряжение в стенке.
Напряжения s x и s y, принимаемые в формуле (4) со своими знаками, а также t xy следует определять в одной и той же точке стенки направляющей.
В направляющих, рассчитываемых по формуле (3), значения напряжений в стенке балки должны быть проверены по формуле (4) в двух главных плоскостях изгиба.
9.1.6 В случаях, когда в полке растянуто-изгибаемой направляющей под воздействием ветровых нагрузок возникают сжимающие напряжения, следует проверять местную устойчивость полок и стенок такой направляющей как для изгибаемого элемента.
9.1.7 Местная устойчивость полок растянуто-изгибаемых вертикальных направляющих из алюминиевых прессованных профилей, считается обеспеченной, если гибкость свеса полки 
f 
не превышает значений, указанных в таблице 2 в зависимости от условной гибкости стержня 
и типа сечений (bef следует принимать в соответствии с п. 7.5.13 СП 128.13330; t - толщина свеса). При этом полки сечений типа г и д по рисунку 5 следует рассматривать как полки швеллера, а полки элементов замкнутого сечения типа е – как полки двутавра.
|
|
|
Таблица 2
| Характеристика полки (поясного листа) и сечения элемента | Наибольшие значения | |
| 
| |
| Неокаймленная полка двутавра и тавра | 
| 0,8 |
Неокаймленная  полка неравнополочного уголка, стенка тавра и полка швеллера
| 
| 0,8 |
| Неокаймленная полка равнополочных уголков | 
| 0,7 |
| Примечание - При вычислении | ||
при значениях условной гибкости стержня
промежуточные значения 
определяются линейной интерполяцией между значениями при 
и 
.
В случае недонапряжения элемента наибольшие значения 
из таблицы 2 следует увеличивать в 
раз, но не более чем в 1,5 раза, при этом значения 
необходимо принимать не более 1,3 ( 
- меньшее из значений 
, 
, 
, 
, использованное при проверке устойчивости стержня; 
).
9.1.8 При невыполнении требований п. 9.1.7 местная устойчивость полки профиля направляющей не может считаться обеспеченой и следует применить другой тип сечения.
9.1.9 При усилении свободных свесов утолщениями наибольшее допустимое значение гибкости свеса 
, где bef1 - расчетная ширина свеса поясных листов или полок, измеряемая от центра утолщения до грани примыкающей стенки (полки) или до начала вута следует определять по формуле
|
|
|
, (6)
где 
- наибольшее значение условной гибкости свеса при отсутствии утолщения, принимаемое по таблице 2;
k - коэффициент, определяемый по таблице 3 в зависимости от 
, 
и 
, (7)
где D - размер утолщения, принимаемый равным диаметру круглой бульбы; в квадратных и трапециевидных утолщениях нормального профиля D - высота утолщения при ширине бульбы не менее 1,5D в трапециевидных (рисунок 6) и не менее D - в прямоугольных утолщениях.
Рисунок 6 - Схема утолщения свесов полок
Таблица 3
| Сечение |
|
| Значение коэффициента k в формуле (6) при гибкости | |||
| 1 | 5 | |||||
| Швеллер, двутавр
|
| 2,5 | 1,06 | 1,35 | ||
| 3,0 | 1,24 | 1,69 | ||||
| 3,5 | 1,46 | 2,06 | ||||
|
| 2,5 | 1,04 | 1,28 | |||
| 3,0 | 1,20 | 1,59 | ||||
| 3,5 | 1,40 | 1,94 | ||||
| Уголок, тавр, крестовое |
| 2,5 | 1,06 | 1,17 | ||
| 3,0 | 1,24 | 1,47 | ||||
| 3,5 | 1,46 | 1,67 | ||||
|
| 2,5 | 1,04 | 1,13 | |||
| 3,0 | 1,20 | 1,35 | ||||
| 3,5 | 1,40 | 1,67 | ||||
| Примечание - Коэффициент k для промежуточных значений | ||||||
, равной
от 0,6 до 0,75 и гибкости 
от 1 до 5 следует определить линейной интерполяцией.
9.1.10 Местная устойчивость стенок растянуто-изгибаемых направляющих из алюминиевых прессованных профилей обеспечена, если условная гибкость стенки 
не превышает предельного значения 
.
Дата добавления: 2019-02-26; просмотров: 648; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!